O desenho do implante é um fator de grande relevância na distribuição das tensões geradas nos tecidos perimplantares. A proposição deste estudo foi avaliar a distribuição das tensões de cinco diferentes desenhos de implantes, quando submetidos a carregamentos axiais uniformemente distribuídos. Foram confeccionadas cinco mandíbulas fotoelásticas, nas quais estavam inseridas os implantes utilizados nesta pesquisa Tappered Effect (TE 4.1X12mm- Straumann Dental Implant System), Bone Level (BL 4.1X12mm- Straumann Dental Implant System), Regular Neck Standard Plus (RNSP 4.1X12mm- Straumann Dental Implant System), Ankylos (AK 4.5X11mm- Dentsply Ind e Com Ltda) , Branemark MKIII (MKIII 3.75mmX11.5mm- Nobel Biocare AB). Estas mandíbulas foram posicionadas no crânio fotoelástico, e cargas axiais, uniformemente distribuídas de 2,3 e 4 bars foram aplicadas. Dos cinco implantes utilizados, o BL e o AK apresentam plataforma reduzida e formato cilíndrico, o TE apresenta o formato cônico , RNSP e MKIII formato cilíndrico, sendo que estes apresentam plataforma regulares. Os resultados obtidos mostram que ambos os implantes, apresentaram tensões na região onde se localizam as roscas dos implantes. Os implantes BL e AK, ficaram livres de tensões na região cervical. O implante MKIII foi o que apresentou maiores tensões na região apical, e ao longo do implante não foram observadas tensões dissipadas. O implante RNSP apresentou maiores tensões na região do pescoço do implante. O TE apresentou tensões bem distribuídas ao longo do implante, mas não houve isenção de tensões na região do pescoço. Concluímos que implantes que apresentam plataformas reduzidas (AK e BL) geram tensões distantes da região cervical. Apesar dos implantes TE e RNSP apresentarem plataformas de mesma dimensão, o RNSP apresentou maiores tensões na região da plataforma, podendo concluir que implantes de formatos cônicos distribuem de maneira favorável as tensões. O MKIII apresentou maiores tensões na região apical. / The design of the implant is a highly relevant factor in the distribution of stresses generated in the peri-implant tissues. The proposition of this study was to evaluate the stress distribution of five different designs of implants, when subjected to axial loads uniformly distributed. Were prepared five photoelastic jaws, in which the implants used in this research were inserted: Tappered Effect (TE-4.1X12mm Straumann Dental Implant System), Bone Level (BL-4.1X12mm Straumann Dental Implant System), Regular Neck Standard Plus (RNSP 4.1X12mm- Straumann Dental Implant System) Ankylos (AK-4.5X11mm Dentsply Ind e Com Ltda), Branemark MKIII (3.75mmX11.5mm MKIII, Nobel Biocare AB). The mandibles were positioned on the photoelastic skull, and axial loads, uniformly distributed in 2.3 and 4 bars were applied. Among the five implants used, the BL and AK have reduced platform and cylindrical, the TE has conical shape, and MKIII RNSP cylindrical shape, and these have regular platform. The results show that both implants showed tensions in the region where we find the threads of the implants. Implants BL and AK, were free of cervical tension. The MKIII implant showed the highest stresses in the apical region and along the implant there were no tensions dissipated. The implant RNSP showed greater tension in the neck of the implant. The TE showed tensions well distributed over the implant, but there was no relief of tension in the neck. We conclude that implants that have reduced platform (AK and BL) create tension distant from the cervical region. Despite RNSP TE implants have the same dimension platforms, the RNSP showed higher stress in the region of the platform, and may conclude that implants conical distribute favorably tensions. The MKIII showed higher stress in the apical region.

Tese (doutorado)—Universidade de Brasília, Faculdade de Ciências da Saúde, Pós-Graduação em Ciências da Saúde, 2014. / Submitted by Albânia Cézar de Melo (albania@bce.unb.br) on 2015-01-29T14:43:44Z No. of bitstreams: 1 2014_AdrianoDobranski.pdf: 8250201 bytes, checksum: 497c274b9280d6e7ca82328a99054db3 (MD5) / Approved for entry into archive by Ruthléa Nascimento(ruthleanascimento@bce.unb.br) on 2015-02-10T18:12:36Z (GMT) No. of bitstreams: 1 2014_AdrianoDobranski.pdf: 8250201 bytes, checksum: 497c274b9280d6e7ca82328a99054db3 (MD5) / Made available in DSpace on 2015-02-10T18:12:36Z (GMT). No. of bitstreams: 1 2014_AdrianoDobranski.pdf: 8250201 bytes, checksum: 497c274b9280d6e7ca82328a99054db3 (MD5) / O objetivo deste estudo foi avaliar, por meio de análise de elementos finitos, a distribuição de tensões em um primeiro molar superior, após aplicação de força de distalização em uma barra transpalatina (BTP) presa ao molar e ancorada em microparafusos ortodônticos (MPO) instalados em diferentes locais do palato e sugerir a indicação clínica para cada tipo de ativação. Tendo como fonte um banco de dados de tomografias volumétricas, medidas foram feitas e submetidas a análise estatística para criação de um modelo virtual válido de uma maxila humana de um indivíduo portador de relação maxilomandibular de Classe II esquelética típico. Este modelo foi utilizado como base para uma análise combinatória de 3 locais de instalação do MPO (2, 5 e 8 mm) e 3 pontos de ativação na BTP: próximo ao tubo lingual, na metade do comprimento do braço da barra e próximo ao ômega central, resultando em 9 modelos analisados com o programa ANSYS, cada um com aproximadamente 500.000 elementos tetraédricos. Imediatamente após aplicação de carga de 1,5 N na BTP, os valores do deslocamento inicial da trifurcação do molar e da rotação da coroa foram tabulados. Os resultados sugeriram que mudanças na posição de instalação do MPO e do ponto de ativação na BTP produziram diferentes efeitos na movimentação do primeiro molar superior, no sentido A-P, vertical e na rotação (angulação). Com os dados do modelo preliminar, concluiu-se que a maior concentração de tensões na BTP foi localizada na dobra próxima à entrada do tubo lingual, indicando o ponto de maior propensão à falha; no MPO, foi localizada na região do pescoço próximo à transição do perfil transmucoso para as espiras, região em contato com a borda externa do osso cortical palatino, indicando o ponto de maior propensão à falha; no osso cortical palatino, foi localizada na borda externa, mesial ao microparafuso, indicando o ponto em que provavelmente ocorreria maior demanda biológica inflamatória. No modelo definitivo, a ativação “2 mm apical”, próxima ao ômega central da BTP, foi a única que resultou em efeito extrusivo, com deslocamento mesial da coroa e distal das raízes e furca, ativação sugerida para distalização com aumento da dimensão vertical, por extrusão do molar. A ativação “2 mm cervical”, próxima ao tubo lingual do molar, resultou em um efeito leve de intrusão, distalização e acentuado giro distal da coroa, ativação sugerida para distalização quando o molar encontra-se mésioangulado. A ativação “5 mm média”, na metade do comprimento do braço da BTP, resultou em giro distal da coroa e leve movimento intrusivo, ativação sugerida quando o molar encontra-se com leve mesioangulação e ligeiramente extruído, ou quando se deseja distalizar fechando levemente a mordida anterior. A ativação “8 mm médio” produziu pouco efeito de distalização e pouco giro distal da coroa, sugerida quando se deseja pouca distalização com intrusão quase pura do molar, com angulação distal da coroa. A ativação “8 mm apical” produziu muito pouca distalização e acentuada intrusão e angulação distal da coroa, sugerida quando se deseja intruir o molar. ________________________________________________________________________ ABSTRACT / The aim of this study was to evaluate by finite element analysis the stress distribution in a maxillary first molar after application of a distalization force on a transpalatal arch (TPA) attached to the molar and anchored on orthodontic microscrews (OMS) in different locations of the palate and suggest the clinical indication for each type of activation. Having as source a database of volumetric scans, measurements were made and subjected to statistical analysis to create a valid virtual model of a typical skeletal Class II maxillo-mandibular relationship individual. This virtual maxillary model was used as the basis for a combinatorial analysis of 3 OMS installation positions (2, 5 and 8 mm) and 3 TPA activation positions (near the lingual tube, in the half length of the bar arm and near the central omega, resulting in 9 models analyzed using ANSYS program, each with approximately 500.000 tetrahedral elements. Immediately after application of load of 1.5 N in the BTP, the values of the initial displacement of the trifurcation and of the rotation of the molar crown were tabulated. The results suggested that changes in the position of installation and OMS activation point of the TPA produced different effects on the movement of the upper first molar in the A-P and vertical directions and rotation (angle). With the data of the preliminary study it was concluded that the highest stress concentration on the TPA was located at the bend next to the entrance of the lingual tube, indicating the point of higher propensity to failure; on the OMS, it was located at the neck, near to the transition from the transmucosal profile for the thread, site in contact with the external edge of the palatal cortical bone, indicating the point of higher propensity to failure; on the palatal cortical bone, it was located at the external edge, mesial to the OMS, indicating the point where most likely would occur a higher inflammatory biological demand. In the definitive model, the "2 mm apical" activation, next to the central omega of the TPA, was the only activation that resulted in extrusive effect, with mesial displacement of the crown and distal displacement of the roots and of the furcation, suggested activation for distalization with increase of the vertical dimension, by molar extrusion. The "2 mm cervical" activation, next to the molar lingual tube, resulted in a light intrusive effect, distalization and marked crown distal rotation, activation suggested for distalization when the molar is angle to the mesial. The "5 mm activation", at the half of the TPA arm´s lenght, resulted in distal rotation of the crown and light intrusive movement, activation suggested when the molar is slightly angled to the mesial and slightly extruded, or when it is desired to distalize and close the anterior bite slightly. The "8 mm medium" activation produced little effect to the distalization and a slightly distal rotation of the crown, suggested when a slight distalization it is desirable, with almost pure intrusion of the molar with distal angulation of the crown. The "8 mm apical" activation produced very little effect on the distalization and a marked intrusion with distal angulation of the crown, suggested when it is desired to intrude the molar.

O desenho do implante é um fator de grande relevância na distribuição das tensões geradas nos tecidos perimplantares. A proposição deste estudo foi avaliar a distribuição das tensões de cinco diferentes desenhos de implantes, quando submetidos a carregamentos axiais uniformemente distribuídos. Foram confeccionadas cinco mandíbulas fotoelásticas, nas quais estavam inseridas os implantes utilizados nesta pesquisa Tappered Effect (TE 4.1X12mm- Straumann Dental Implant System), Bone Level (BL 4.1X12mm- Straumann Dental Implant System), Regular Neck Standard Plus (RNSP 4.1X12mm- Straumann Dental Implant System), Ankylos (AK 4.5X11mm- Dentsply Ind e Com Ltda) , Branemark MKIII (MKIII 3.75mmX11.5mm- Nobel Biocare AB). Estas mandíbulas foram posicionadas no crânio fotoelástico, e cargas axiais, uniformemente distribuídas de 2,3 e 4 bars foram aplicadas. Dos cinco implantes utilizados, o BL e o AK apresentam plataforma reduzida e formato cilíndrico, o TE apresenta o formato cônico , RNSP e MKIII formato cilíndrico, sendo que estes apresentam plataforma regulares. Os resultados obtidos mostram que ambos os implantes, apresentaram tensões na região onde se localizam as roscas dos implantes. Os implantes BL e AK, ficaram livres de tensões na região cervical. O implante MKIII foi o que apresentou maiores tensões na região apical, e ao longo do implante não foram observadas tensões dissipadas. O implante RNSP apresentou maiores tensões na região do pescoço do implante. O TE apresentou tensões bem distribuídas ao longo do implante, mas não houve isenção de tensões na região do pescoço. Concluímos que implantes que apresentam plataformas reduzidas (AK e BL) geram tensões distantes da região cervical. Apesar dos implantes TE e RNSP apresentarem plataformas de mesma dimensão, o RNSP apresentou maiores tensões na região da plataforma, podendo concluir que implantes de formatos cônicos distribuem de maneira favorável as tensões. O MKIII apresentou maiores tensões na região apical. / The design of the implant is a highly relevant factor in the distribution of stresses generated in the peri-implant tissues. The proposition of this study was to evaluate the stress distribution of five different designs of implants, when subjected to axial loads uniformly distributed. Were prepared five photoelastic jaws, in which the implants used in this research were inserted: Tappered Effect (TE-4.1X12mm Straumann Dental Implant System), Bone Level (BL-4.1X12mm Straumann Dental Implant System), Regular Neck Standard Plus (RNSP 4.1X12mm- Straumann Dental Implant System) Ankylos (AK-4.5X11mm Dentsply Ind e Com Ltda), Branemark MKIII (3.75mmX11.5mm MKIII, Nobel Biocare AB). The mandibles were positioned on the photoelastic skull, and axial loads, uniformly distributed in 2.3 and 4 bars were applied. Among the five implants used, the BL and AK have reduced platform and cylindrical, the TE has conical shape, and MKIII RNSP cylindrical shape, and these have regular platform. The results show that both implants showed tensions in the region where we find the threads of the implants. Implants BL and AK, were free of cervical tension. The MKIII implant showed the highest stresses in the apical region and along the implant there were no tensions dissipated. The implant RNSP showed greater tension in the neck of the implant. The TE showed tensions well distributed over the implant, but there was no relief of tension in the neck. We conclude that implants that have reduced platform (AK and BL) create tension distant from the cervical region. Despite RNSP TE implants have the same dimension platforms, the RNSP showed higher stress in the region of the platform, and may conclude that implants conical distribute favorably tensions. The MKIII showed higher stress in the apical region.

Differents drafts of tooth implant insert differents levels of tension in the surrounding bones. This can results in differents prognostics for the implants installed. This work considered by photoelasticity (resilience) of the circuit transmission the gradient of tensions produced in near pre-ordered of the implants when installed in photoelasticity matrix. Eight points were considered when no burden and thirteen points when submited to the axial burden of 0,30N, testing the hypothesis that the tension is the same at the differents implants. The implants used were Titamax TI Medular, Titamax TI Cortical, Titamax Cone Morse and Alvim TI (Neodent, Curitiba, Brazil). The value of the midle cutting tension between the analysed points of each group was submited to the variant analyse showing that has a suggestive statistic difference (p<0,05) between the unburden group. In this situation the Tukey test showed where the difference was. The results outpointed that between the tested implants, the one that produced more medium tension after the installation was the Alvim TI and the axial burden incidence did not result in significative difference at the medium tension produced for all the groups. This work objective was to estimate, in photoelasticity analyse, the tension produced by differents drafts of implants after their installation and after burden incidence, testing the hypothesis that the tension is the same in the differents kinds of implants. / Diferentes desenhos de implantes dentários introduzem diferentes níveis de tensão no osso circundante, podendo resultar diferentes prognósticos para os implantes instalados. Este trabalho avaliou por meio da fotoelasticidade de transmissão circular os gradientes de tensões gerados em pontos prédeterminados próximos aos implantes quando instalados em matrizes fotoelásticas. Foram avaliados oito pontos quando sem carga e 13 pontos quando submetidos ao carregamento axial de 0,30N, testando à hipótese de que a tensão é a mesma nos diferentes tipos de implantes. Foram utilizados os implantes Titamax TI Medular, Titamax TI Cortical, Titamax Cone Morse e Alvim TI (Neodent, Curitiba, Brasil). O valor da tensão cisalhante média entre os pontos analisados de cada grupo foi submetido à análise de variância, demonstrando que houve diferença estatisticamente significante (p<0,05) entre os grupos sem carga. Nessa situação o teste de Tukey demonstrou onde estava a diferença. Os resultados indicaram que entre os implantes testados, o que gerou maior tensão média após a instalação foi o Alvim TI e que a incidência de carga axial não resultou em diferença significativa nas tensões médias geradas para todos os grupos. O objetivo deste trabalho foi avaliar, por meio de análise fotoelástica, a tensão gerada por implantes de diferentes desenhos após sua instalação e após a aplicação de carga, testando à hipótese de que a tensão é a mesma nos diferentes tipos de implantes. / Mestre em Odontologia

Fundação de Amparo à Pesquisa do Estado do Rio de Janeiro / Para reabilitar a ausência de um elemento dentário posterior, as próteses parciais fixas (PPF) com retentores intracoronários são uma alternativa aos implantes osseointegrados. O objetivo deste estudo foi avaliar a distribuição de tensões nessas próteses com três combinações de materiais: cerâmica de zircônia parcialmente estabilizada por ítria (ZPEI) revestida por cerâmica de fluorapatita (&#945;), cerâmica de dissilicato de lítio (&#946;) ou compósito fibrorreforçado (&#947;). Na composição &#945;, foram analisadas a presença ou ausência da cerâmica de revestimento na parede cervical das caixas proximais e três variações na área total da seção transversal dos conectores (4 mm de largura x 3,2, 4,2 ou 5,2 mm de altura). Em 8 modelos bidimensionais de elementos finitos, uma carga vertical de 500 N foi aplicada na fossa central do pôntico e as tensões principais máximas (tração) e mínimas (compressão) foram apontadas em MPa. Inicialmente foram avaliados os 6 modelos com PPF de ZPEI e suas variações. Os maiores valores das tensões de tração foram encontrados no terço cervical dos conectores. Quando presente nestas regiões, a cerâmica de revestimento recebeu tensões acima do limite de sua resistência à flexão. Na comparação entre os modelos sem cerâmica de revestimento na parede cervical das caixas proximais, mesmo aquele com conectores de 3,2 x 4 mm, cuja infraestrutura apresentava 2,5 x 3 mm, poderia ser recomendado para uso clínico. Altos valores de tensões de compressão foram registrados entre o terço oclusal e médio dos conectores, correspondente à união entre as cerâmicas, o que poderia ocasionar, devido à flexão, falhas adesivas. Posteriormente, o modelo de ZPEI com a cerâmica de fluorapatita ausente da parede cervical das caixas proximais e área total dos conectores de 4,2 x 4 mm foi comparado aos dois outros materiais com conectores de mesma área. Na PPF de dissilicato de lítio, os valores representaram uma provável violação do limite de sua resistência à flexão. A PPF de compósito fibrorreforçado apresentou tensões bem abaixo do limite de resistência à flexão de sua infraestrutura, mas, como no modelo de ZPEI, tensões compressivas se concentraram com alto valor entre o terço oclusal e médio dos conectores, local de união entre a resina composta e a infraestrutura de fibras. Os resultados mostraram que a cerâmica de dissilicato de lítio e a presença da cerâmica de fluorapatita na parede cervical das caixas proximais deveriam ser contraindicadas para a condição proposta. Parece viável uma área de conectores na infraestrutura de ZPEI com no mínimo 2,5 x 3 mm. A PPF de compósito fibrorreforçado apresenta resistência estrutural para a situação estudada, mas, como também aquelas compostas de ZPEI, aparenta ter como pontos fracos a adesão entre a infraestrutura e o material de cobertura e a própria resistência deste último. / Inlay-retained fixed partial dentures (IRFPD) are an alternative to osseointegrated implants to replace a single missing posterior tooth. The aim of this study was to evaluate the stress distribution within these prostheses with three material combinations: yttria-tetragonal zirconia polycrystal (Y-TZP) ceramic veneered with fluorapatite ceramic (&#945;), lithium-disilicate ceramic (&#946;) or fiber-reinforced composite (&#947;). In composition &#945;, an analysis was conducted on the presence or absence of the veneering ceramic on the cervical wall of the proximal boxes and three variations in the total area of the connectors cross-section (4 mm in width x 3.2, 4.2 or 5.2 mm in height). In 8 two-dimensional finite element models, a vertical load of 500 N was applied on the central fossa of the pontic. Maximum (tension) and minimum (compression) principal stresses were then shown in MPa. First, the 6 models with Y-TZP fixed partial dentures (FPD) and their variations were evaluated. The highest values of tensile stresses were found at the cervical third of the connectors. When present in these regions, the veneering ceramic received stresses beyond its flexural strength limit. In the comparison among models without veneering ceramic on the cervical wall of the proximal boxes, even the model with connectors of 3.2 x 4 mm, whose framework presented 2.5 x 3 mm, could be recommended for clinical use. High values of compressive stresses were recorded between the middle and occlusal thirds of the connectors, corresponding to the juncture of the ceramics. Owing to flexure, these stresses might lead to adhesive failures. Then, the Y-TZP model without fluorapatite ceramic on the cervical wall of the proximal boxes and total connector area of 4.2 x 4 mm was compared to the other two materials with connectors of the same area. For the lithium-disilicate FPD, the observed values would probably exceed its flexural strength limit. The fiber-reinforced composite FPD presented stresses far below the flexural strength limit of its framework, but, as observed in the Y-TZP model, high values of compressive stresses were concentrated between the middle and occlusal thirds of the connectors, where the juncture of the composite and the fiber framework is located. The results showed that the use of lithium-disilicate ceramics and the presence of fluorapatite ceramics on the cervical wall of the proximal boxes should be contraindicated for the condition proposed. A minimum of 2.5 x 3 mm for the connector area of the Y-TZP framework seems viable. The fiber-reinforced composite FPD presented structural resistance for the situation studied but, as was also the case of the Y-TZP fixed partial dentures, its weak points seem to be the adhesion between the framework and the veneering material, as well as the resistance of the veneering material itself.

Fundação de Amparo à Pesquisa do Estado do Rio de Janeiro / Para reabilitar a ausência de um elemento dentário posterior, as próteses parciais fixas (PPF) com retentores intracoronários são uma alternativa aos implantes osseointegrados. O objetivo deste estudo foi avaliar a distribuição de tensões nessas próteses com três combinações de materiais: cerâmica de zircônia parcialmente estabilizada por ítria (ZPEI) revestida por cerâmica de fluorapatita (&#945;), cerâmica de dissilicato de lítio (&#946;) ou compósito fibrorreforçado (&#947;). Na composição &#945;, foram analisadas a presença ou ausência da cerâmica de revestimento na parede cervical das caixas proximais e três variações na área total da seção transversal dos conectores (4 mm de largura x 3,2, 4,2 ou 5,2 mm de altura). Em 8 modelos bidimensionais de elementos finitos, uma carga vertical de 500 N foi aplicada na fossa central do pôntico e as tensões principais máximas (tração) e mínimas (compressão) foram apontadas em MPa. Inicialmente foram avaliados os 6 modelos com PPF de ZPEI e suas variações. Os maiores valores das tensões de tração foram encontrados no terço cervical dos conectores. Quando presente nestas regiões, a cerâmica de revestimento recebeu tensões acima do limite de sua resistência à flexão. Na comparação entre os modelos sem cerâmica de revestimento na parede cervical das caixas proximais, mesmo aquele com conectores de 3,2 x 4 mm, cuja infraestrutura apresentava 2,5 x 3 mm, poderia ser recomendado para uso clínico. Altos valores de tensões de compressão foram registrados entre o terço oclusal e médio dos conectores, correspondente à união entre as cerâmicas, o que poderia ocasionar, devido à flexão, falhas adesivas. Posteriormente, o modelo de ZPEI com a cerâmica de fluorapatita ausente da parede cervical das caixas proximais e área total dos conectores de 4,2 x 4 mm foi comparado aos dois outros materiais com conectores de mesma área. Na PPF de dissilicato de lítio, os valores representaram uma provável violação do limite de sua resistência à flexão. A PPF de compósito fibrorreforçado apresentou tensões bem abaixo do limite de resistência à flexão de sua infraestrutura, mas, como no modelo de ZPEI, tensões compressivas se concentraram com alto valor entre o terço oclusal e médio dos conectores, local de união entre a resina composta e a infraestrutura de fibras. Os resultados mostraram que a cerâmica de dissilicato de lítio e a presença da cerâmica de fluorapatita na parede cervical das caixas proximais deveriam ser contraindicadas para a condição proposta. Parece viável uma área de conectores na infraestrutura de ZPEI com no mínimo 2,5 x 3 mm. A PPF de compósito fibrorreforçado apresenta resistência estrutural para a situação estudada, mas, como também aquelas compostas de ZPEI, aparenta ter como pontos fracos a adesão entre a infraestrutura e o material de cobertura e a própria resistência deste último. / Inlay-retained fixed partial dentures (IRFPD) are an alternative to osseointegrated implants to replace a single missing posterior tooth. The aim of this study was to evaluate the stress distribution within these prostheses with three material combinations: yttria-tetragonal zirconia polycrystal (Y-TZP) ceramic veneered with fluorapatite ceramic (&#945;), lithium-disilicate ceramic (&#946;) or fiber-reinforced composite (&#947;). In composition &#945;, an analysis was conducted on the presence or absence of the veneering ceramic on the cervical wall of the proximal boxes and three variations in the total area of the connectors cross-section (4 mm in width x 3.2, 4.2 or 5.2 mm in height). In 8 two-dimensional finite element models, a vertical load of 500 N was applied on the central fossa of the pontic. Maximum (tension) and minimum (compression) principal stresses were then shown in MPa. First, the 6 models with Y-TZP fixed partial dentures (FPD) and their variations were evaluated. The highest values of tensile stresses were found at the cervical third of the connectors. When present in these regions, the veneering ceramic received stresses beyond its flexural strength limit. In the comparison among models without veneering ceramic on the cervical wall of the proximal boxes, even the model with connectors of 3.2 x 4 mm, whose framework presented 2.5 x 3 mm, could be recommended for clinical use. High values of compressive stresses were recorded between the middle and occlusal thirds of the connectors, corresponding to the juncture of the ceramics. Owing to flexure, these stresses might lead to adhesive failures. Then, the Y-TZP model without fluorapatite ceramic on the cervical wall of the proximal boxes and total connector area of 4.2 x 4 mm was compared to the other two materials with connectors of the same area. For the lithium-disilicate FPD, the observed values would probably exceed its flexural strength limit. The fiber-reinforced composite FPD presented stresses far below the flexural strength limit of its framework, but, as observed in the Y-TZP model, high values of compressive stresses were concentrated between the middle and occlusal thirds of the connectors, where the juncture of the composite and the fiber framework is located. The results showed that the use of lithium-disilicate ceramics and the presence of fluorapatite ceramics on the cervical wall of the proximal boxes should be contraindicated for the condition proposed. A minimum of 2.5 x 3 mm for the connector area of the Y-TZP framework seems viable. The fiber-reinforced composite FPD presented structural resistance for the situation studied but, as was also the case of the Y-TZP fixed partial dentures, its weak points seem to be the adhesion between the framework and the veneering material, as well as the resistance of the veneering material itself.