Objetivo: Avaliar a interface pilar protético/implante e o destorque, quando utilizados parafusos recobertos com Diamond-like carbon (DLC) e parafusos convencionais de titânio para fixação dos componentes protéticos, antes e após ação de carga cíclica. Posteriormente, avaliar a correlação entre o desajuste vertical da interface pilar UCLAimplante e o destorque dos parafusos dos pilares. Método: Trinta e seis implantes foram divididos em quatro grupos de acordo com o tipo de conexão (hexágono externo e interno) e do parafuso utilizado para fixar o pilar ao implante (titânio ou recoberto com DLC), ou seja: Grupo A: hexágono externo/parafuso titânio; Grupo B: hexágono externo/parafuso recoberto com DLC; Grupo C: hexágono interno/parafuso titânio;Grupo D: hexágono interno/parafuso recoberto com DLC. Após os implantes terem sido incluídos em resina acrílica incolor, coroas foram enceradas sobre pilares UCLA, fundidas com liga metálica de Ni-Cr-Ti e parafusadas aos implantes com aplicação do torque recomendado pelo fabricante. Em seguida, as interfaces pilar/implante foram mensuradas, em microscópio de luz, em quatro pontos de cada amostra (DV1). Após as amostras terem sido submetidas a um milhão de ciclos mecânicos, as interfaces foram novamente mensuradas (DV2). Para comparar os valores médios, intra e intergrupos, das interfaces pilar/implante, da diferença entre os mesmos e os valores de destorque, os dados foram submetidos à Análise de Variância, ao teste t de Student e ao teste de Mann Whitney (p≤0,05). E para a correlação entre os fatores estudados, os resultados foram submetidos ao teste de correlação de Pearson (p≤0,05). Resultados: Os implantes com hexágono externo apresentaram os maiores valores de desajuste vertical pilar UCLA/implante antes (DV1) e após (DV2) ciclagem mecânica (GA/DV1 = 59,81μm e GA/DV2 = 62,59μm, GB/DV1 = 73,73μm e GB/DV2 = 72,95μm). Nos grupos onde foram utilizados parafusos de titânio foi observado aumento dos valores da interface pilar/implante de DV1 para DV2 (GA = de 59.81μm para 62.50μm e GC = de 18.13μm para 22.54μm). Nos grupos onde foram utilizados parafusos de DLC foi evidenciada redução dos valores da interface pilar/implante de DV1 para DV2 (GB = de 73.73μm para 72.95μm e GD = de 16.07μm para 14.47μm. Somente o GC apresentou diferença significativa entre os valores mensurados na interface pilar/implante antes e após o carregamento cíclico (p=0,05). Para correlacionar os valores de destorque aos valores das interfaces pilar/implante, foi aplicado o teste de correlação de Pearson, porém não foi verificada diferença significativa entre os fatores estudados (p˃0,05). Conclusões: As interfaces pilar UCLA/implante foram maiores nos grupos com hexágono externo que nos grupos com hexágono interno, porém sem diferença significativa quando utilizados parafusos de titânio ou revestidos com DLC. Houve perda de torque após carga cíclica em todos os grupos. Não é possível afirmar que um maior valor de interface pilar/implante esteja correlacionado com o desaperto do parafuso. / Purpose: To evaluate the interface abutment/implant, and the loosening screws values when used screws with Diamond-like carbon (DLC) coated and conventional titanium screws for fixation of prosthetic components, before and after action of cyclic loading. After, to evaluate the connections between the values of interface abutment UCLA/implant and loosening screw. Method: Thirty six implants were divided into four groups according to the type connection (external hexagon and internal hexagon) and screw used to fix the abutment to the implant (titanium or coated with DLC): Group A: external hexagon / titanium screw; Group B: external hexagon / DLC screw; Group C: internal hexagon / titanium screw; Group D: internal hexagon / DLC screw. After the implants were included in colorless acrylic resin, crowns were waxed using UCLA type abutment, casting with metal alloy of Ni-Cr-Ti and screwed to the implants using the torque recommended by the manufacturer. Then the interfaces pillar/implant were measured with light microscope in four pre-marked points (DV1). After the sets (implant, crown and screw) were subjected to one million mechanical cycles and the interfaces measured again (DV2). Analysis of Variance, Test t Student and test Mann Whitney (p≤0,05) were applied to compare the average to the interfaces abutment/implant intra and intergroup, the difference between the same and the loosening screws values. And to evaluate the correlated between the factors studying, the Pearsons correlation test (p≤0,05). Results: The implants with external hexagon exhibited the higher values of the vertical misfit pillar UCLA/implant before (DV1) and after (DV2) cyclic loading (GA/DV1 = 59,81μm e GA/DV2 = 62,59μm, GB/DV1 = 73,73μm e GB/DV2 = 72,95μm). In groups of titanium shows screws there was an increase in interface abutment/implant after cyclic loading (GA = 59,81μm to 62,50μm and GC = 18,13μm to 22,54μm) and in groups with DLC coated screws there was a reduction the values of interface abutment/implant (GB = 73,73μm to 72,95μm and GD = 16,07μm to 14,47μm). Only group C showed a statistically significant difference to the interface abutment/implant before and after cyclic loading (p = 0.05) exhibited mean values and differences between the interfaces pillar/implant. To correlate the values of loosening to the values of pillar interfaces/implant was applied the Pearsons correlation test, but there was no significance among the studied factors (p ˃ 0.05). Conclusions: The interfaces pillar UCLA/implant were higher in groups with external hexagon connection those in groups with internal hexagon, but without significant differences when use titanium screws or coated with DLC. Always screws loosed torque after cycling load. Is not possible to affirm that a higher value of interface abutment/implant be correlated with the loosening screw.

Objetivos: O presente estudo avaliou e comparou os diferentes tipos de pilares protéticos em relação ao desajuste cervical vertical pilar/implante quanto ao tipo de material utilizado em sua confecção, respectivamente, níquel-cromo-titânio e zircônia; ao tipo de pilar calcinável utilizado, respectivamente, UCLA pré-calcinável com cinta metálica pré-fabricada e UCLA totalmente calcinável plástica; antes e após ciclagem mecânica com carga de 300N (30Kgf) e frequência de 9Hz de acordo com a ISO-14801 simulando um ano em função mastigatória (um milhão de ciclos), e observou o parafuso protético quanto ao destorque após a ciclagem mecânica. Métodos: Quarenta implantes, hexágono externo, com plataforma regular 4,1mm foram divididos em quatro grupos de acordo com o pilar protético testados: grupo Metálico (M)- UCLA pré-calcinável fundido em níquel-cromo-titânio; grupo Plástico (P)- UCLA totalmente calcinável fundido em níquel-cromo-titânio; grupo Zirkonzahn (Z)- UCLA totalmente calcinável produzido em zircônia (Zirkonzahn); grupo Neodent (N)- UCLA totalmente calcinável produzido em zircônia (NeoShape/Neodent). Dez amostras de cada grupo foram confeccionadas para obtenção de intermediários protéticos em forma de pré-molar. Os intermediários foram fixados aos implantes com torque de 20Ncm para posterior verificação da desadaptação cervical vertical entre o implante e os pilares em quatro posições pré-estabelecidas. Após as amostras terem sido submetidas a um milhão de ciclos mecânicos, as interfaces foram novamente mensuradas, assim como o desaperto dos parafusos. Para a comparação dos valores obtidos, utilizou-se o teste de Kruskal-Wallis, Wilcoxon e teste t pareado com nível de significância de 5%. Para a correlação entre os fatores estudados, os resultados foram submetidos ao teste de correlação de Spearman. Resultados: Os grupos Plástico (37μm) e Metálico (35μm) foram diferentes estatisticamente em relação ao desajuste vertical antes da ciclagem mecânica dos grupos Zirkonzahn (4μm) e Neodent (2μm). Após o ensaio de ciclagem mecânica, todos os grupos apresentaram diferença estatística significativa em relação ao tempo inicial, ou seja, Plástico (58μm) foi diferente estatisticamente de Metálico (41μm), Zirkonzahn (4μm) e Neodent (2μm), assim como Metálico foi diferente estatisticamente de Zirkonzahn e Neodent, enquanto esses dois últimos não obtiveram diferenças estatísticas entre si. Quanto a correlação do destorque dos parafusos protéticos e interfaces pilar/implante, foi utilizado coeficiente de correlação não-paramétrico de Spearman, e não foi verificada diferença significativa entre os fatores estudados. Conclusões: As interfaces pilar/implante foram menores nos grupos Zirkonzahn e Neodent antes e após ciclagem mecânica quando comparadas com os grupos Plástico e Metálico. Houve perda de torque após carga cíclica em todos os grupos, contudo não é possível afirmar que um maior valor de interface pilar/implante esteja correlacionado com o desaperto do parafuso. / Objectives: This study evaluated and compared different types of prosthetic abutments in relation to the vertical cervical misfit abutment/implant of the type of material used in its making, respectively, nickel-chromium-titanium and zirconia, the type of abutment used burnout, respectively, UCLA pre-burn-metal band with prefabricated and completely burnout UCLA plastic, before and after mechanical cycling with a load of 300N (30Kgf) and frequency of 9Hz according to ISO-14801 simulating chewing in one year (one million cycles) and observed the prosthetic screw destorque after mechanical cycling. Methods: Forty implants, external hexagon, with 4.1mm regular platform were divided into four groups according to the prosthetic abutment tested: Group Metal (M) - UCLA pre-burn-cast nickel-chromium-titanium, Plastic group (P) - UCLA burnout completely cast in nickel-chromium-titanium, Zirkonzahn group (Z) - UCLA burnout totally produced in zirconia (Zirkonzahn) and Neodent group (N) - UCLA burnout totally produced in zirconia (NeoShape / Neodent). Ten samples of each group were made to obtain intermediate-shaped prosthetic premolar. Intermediaries were fixed to the implants with a torque of 20Ncm for later verification of vertical cervical misfit between the implant and pillars at four predetermined positions. After the samples have been subjected to one million cycles of mechanical interfaces were again measured, as well as loosening the screws. To compare the values obtained, it were used the Kruskal-Wallis, Wilcoxon and paired t test with significance level of 5%. For the correlation between the factors studied, the results were tested using the Spearman correlation. Results: The groups Plastic (37μm) and Metal (35μm) were statistically different in relation to the vertical misfit before mechanical cycling of the groups Zirkonzahn (4μm) and Neodent (2μm). After the mechanical cycling test, all groups showed a statistically significant difference compared to the initial time, Plastic (58μm) was statistically different from Metal (41μm), Zirkonzahn (4μm) and Neodent (2μm), and M was statistically different from Zirkonzahn and Neodent, while the latter two groups did not achieve statistical differences between them. The correlation of destorque screws and prosthetic pillar interfaces/implant, the correlation coefficient was used nonparametric Spearman, and was not significant difference between the studied factors. Conclusions: The interfaces abutment/implant were lower in groups Zirkonzahn and Neodent before and after mechanical cycling when compared with groups Plastic and Metal. There was loss of torque after cyclic loading in all groups, but it is not possible to say that a higher value interface abutment/implant is correlated with loosening of the screw.

O presente estudo avaliou a influência do formato do pilar na capacidade retentiva de copings metálicos cimentados sobre implantes. Foram avaliados dois pilares de um mesmo sistema, com as mesmas indicações, mesma altura e mesmo grau de convergência, mas de desenhos diferentes. Dez pilares SynOcta RN e dez pilares sólidos RN de 5,5 milímetros, ambos fabricados pela Straumann USA, e utilizados para coroas e próteses fixas cimentadas, foram fixados com torque de 35 N/cm em vinte réplicas de implante previamente fixadas em blocos de resina. Vinte copings plásticos pré-fabricados para fundição foram encerados, incluídos, fundidos e usinados por um único operador. Posteriormente à inspeção dos copings metálicos em estereomicroscópio, os mesmos foram cimentados (Temp Bond NE) nos pilares, com carga de 5 kg mantida por dez minutos. Após as amostras terem sido armazenadas por 24 horas em 100% de umidade à temperatura ambiente, foram submetidas a ensaio de tração com velocidade de 5 mm/min até o deslocamento dos copings metálicos. A força necessária para o deslocamento foi registrada em kilograma-força e os dados analisados estatisticamente com auxílio do teste T de Student para amostras independentes. A média da força necessária para remoção dos copings metálicos cimentados sobre os pilares SynOcta (11,19 kg) foi estatisticamente superior à observada para os pilares sólidos (10,18 kg). Considerando as limitações deste estudo, podemos concluir que o desenho do pilar influencia significativamente a retenção de copings metálicos. / This study evaluated the influence of the abutment design on the retention of cementretained, implant-supported metallic copings. Two abutments of the same system, with the same height, indications and total occlusal convergence, but of different designs were evaluated. Ten RN SynOcta abutments and ten RN solid titanium abutments both manufactured by Straumann USA and indicated for cement-retained single crowns and fixed partial dentures were tightened to 35Ncm on twenty implant analogs previously placed in resin blocks. Twenty plastic burnout copings were waxed, included, cast and machined by the same operator. After inspected under a stereomicroscope, the copings were cemented (Temp Bond NE) with load of 5 kg maintained for ten minutes. After this, the assemblies were stored for 24h in 100% humidity at room temperature and subjected to a pull-out test at a crosshead speed of 5 mm/min until the displacement of the metallic copings. The load required to dislodge each coping was recorded in kilogram-force and the data were statistically analyzed using the T student test for independent samples. The mean load necessary load to dislodge the metallic copings showed by SynOcta abutments (11,19 kg) was statistically higher than the one for the solid abutments (10,18 kg). With the limitations of this study, we can conclude that the design of the abutment influence significantly the retention of metallic copings.

Os implantes cone morse apresentam um travamento e vedamento por meio de atrito entre as paredes do implante e do pilar protético. Nos sistemas convencionais do tipo Hexágono externo e interno, para reduzir o afrouxamento dos parafusos protéticos, são utilizados materiais de cobertura de superfície, como carbono e ouro. Não foram encontradas referências na literatura da utilização desse tipo de deposição em componentes do sistema cone morse. O propósito desse estudo é mensurar, registrar e avaliar os valores do torque de desaperto em pilares protéticos dos tipos sólido e parafuso passante do sistema cone morse com a deposição de carbono na zona de atrito do pilar protético. Foram utilizados 40 implantes cone morse com seus respectivos pilares divididos em 4 grupos (n=10): G1- pilar sólido; G2- pilar sólido com deposição de carbono na zona de atrito do sistema morse; G3- estudo somente do parafuso do pilar passante; G4- estudo somente do parafuso do pilar passante com deposição de carbono na ponta ativa; G5- estudo somente do pilar passante sem ação do parafuso; G6- estudo somente do pilar passante revestido em carbono na zona de atrito do sistema morse sem ação do parafuso. Cada pilar recebeu uma seqüência de 5 apertos e desapertos (20Ncm para o pilar sólido e 10Ncm para o parafuso passante). Os resultados mostraram no teste estatístico ANOVA para dois fatores de variação (desaperto e carbono), haver diferença estatística significante entre os grupos: G1 maior que G2 (p < 0,01); G4 maior que G3 (p < 0,01); G6 maior que G5 (p < 0,01). Esse estudo concluiu que o grupo controle G1 mostrou maior valor através da media aritmética (23,706 Ncm) em relação ao grupo experimental G2 (22,114 Ncm); o grupo experimental G4 mostrou maior valor através da media aritmética (8,218 Ncm) em relação ao grupo controle G3 (7,354 Ncm) e o grupo experimental G6 mostrou maior valor através da media aritmética (10,268 Ncm) em relação ao grupo controle G5 (6,906 Ncm), mostrou também que não houve diferença significativa (p > 0,01) para o fator desaperto em todos os grupos estudados, ou seja, não houve interferência da deformação do material com a repetição dos ciclos de aperto e desaperto. / The morse taper implants present a locking and sealing by means of the attrition between implants internal walls and the abutment. In the external and internal conventional hexagon system, to reduce the prosthetic screw loosing, its used covering surface materials, as carbon and gold. Literature reference using these kind of surface deposition were not found in morse taper abutment implants. The aim of this study is to measure, register and evaluate the removal torque values in morse taper solid abutment and passing screw abutment with carbon deposition in attrition zone. They were used 40 morse taper implants with their respective abutments divided in 4 groups (n = 10): G1 solid abutment; G2 - solid abutment with carbon deposition in attrition zone; G3 evaluation only in the screw of the passing abutment; G4 - evaluation only in the screw of the passing abutment with carbon deposition in the screw thread; G5 - evaluation only in the passing abutment without the screw action; G6 - evaluation only in the passing abutment with carbon deposition in attrition zone without the screw action. Each abutment received a sequence of 5 tightening and removal torque (20Ncm in solid abutment and 10Ncm in passant screw abutment). The results of ANOVA statistic test for two factors of variation (removal torque and carbon), showed that there is significant statistic difference between the groups: G1 higher than G2 (p < 0.01); G4 higher than G3 (p < 0.01); G6 higher than G5 (p < 0.01). This study concluded that control group G1 showed a higher value through the arithmetical media (23.706Ncm) in relation of the experimental group G2 (22.114Ncm); the experimental group G4 showed higher value through the arithmetical media (8.218Ncm) in relation of the control group G3 (7.354Ncm) and the experimental group G6 showed higher values through the arithmetical media (10.268Ncm) in relation of the control group G5 (6.906Ncm), and also showed that there was not significant difference (p < 0.01) to the removal torque factor in all the groups studied, that is, there was not a material deformation interference with the tightening and removal torque cycles repetition.

O presente estudo avaliou a intercambiabilidade dos componentes protéticos de implantes de hexágono externo medindo-se a precisão da interface implante/pilar (I/P) com microscopia eletrônica de varredura. Foram utilizados dez implantes para cada uma de três marcas (SIN, Conexão, Neodent) com seus respectivos pilares (base metálica de CoCr , rotacional e não rotacional) e um de marca alternativa (Microplant) em um arranjo com todas as combinações de I/P possíveis. O valor de referência para a intercambiabilidade das várias marcas de componentes foi definido pela diferença do pilar original para com seu respectivo implante. Dessa maneira, a intercambiabilidade foi considerada válida quando o resultado para um determinado pilar colocado sobre um implante fosse igual ou menor que a diferença medida, quando o pilar da mesma marca do implante foi posicionado. Um grau de desajuste foi observado em todos os espécimes. De uma maneira geral, o pilar antirrotacional foi mais preciso do que o rotacional. Estes variaram de 0,6 16,9m, com mediana 4,6m, enquanto o antirrotacional foi de 0,3 12,9m, com mediana de 3,4m. Os espécimes com o pilar e o implante Conexão tiveram uma diferença maior que o conjunto original para SIN e NEO (p<0,05). Apesar de estes últimos apresentarem resultados semelhantes com seus respectivos pilares, quando trocados, não mantiveram a mesma precisão original. Os resultados sugerem que a marca alternativa seria a única que apresentaria compatibilidade com todos os sistemas, enquanto as outras marcas não seriam completamente intercambiáveis. / The present study evaluated the interchangeability of prosthetic components for external hexagon implants by measuring the precision of the implant/abutment (I/A) interface using scanning electron microscopy. Ten implants for each of three brands (SIN, Conexão, Neodent) were tested with their respective abutments (milled CoCr collar rotational and non-rotational) and that of an alternative manufacturer (Microplant) in randomly arranged I/A combinations. The degree of interchangeability between the various brands of components was defined using the original abutment interface gap with its respective implant as the benchmark dimension. Accordingly, when the result for a given component placed on an implant was equal to or smaller then that gap measured when the component of the same brand as the implant was positioned, interchangeability was considered valid. Some degree of maladjustment was observed on all specimens. Generally, the non-rotational component was more accurate than its rotational counterpart. The latter samples ranged from 0.6 16.9m, with a median of 4.6m; the former from 0.3 12.9m, with a median of 3.4m. Specimens with the abutment and fixture from Conexão had larger microgap than the original set for Sin and Neodent (p<0.05). Even though the latter systems had similar results with their respective components, their interchanged abutments did not reproduce the original accuracy. The results suggest that the alternative brand abutment would have compatibility with all systems while the other brands were not completely interchangeable.

Os implantes cone morse apresentam um travamento e vedamento por meio de atrito entre as paredes do implante e do pilar protético. Nos sistemas convencionais do tipo Hexágono externo e interno, para reduzir o afrouxamento dos parafusos protéticos, são utilizados materiais de cobertura de superfície, como carbono e ouro. Não foram encontradas referências na literatura da utilização desse tipo de deposição em componentes do sistema cone morse. O propósito desse estudo é mensurar, registrar e avaliar os valores do torque de desaperto em pilares protéticos dos tipos sólido e parafuso passante do sistema cone morse com a deposição de carbono na zona de atrito do pilar protético. Foram utilizados 40 implantes cone morse com seus respectivos pilares divididos em 4 grupos (n=10): G1- pilar sólido; G2- pilar sólido com deposição de carbono na zona de atrito do sistema morse; G3- estudo somente do parafuso do pilar passante; G4- estudo somente do parafuso do pilar passante com deposição de carbono na ponta ativa; G5- estudo somente do pilar passante sem ação do parafuso; G6- estudo somente do pilar passante revestido em carbono na zona de atrito do sistema morse sem ação do parafuso. Cada pilar recebeu uma seqüência de 5 apertos e desapertos (20Ncm para o pilar sólido e 10Ncm para o parafuso passante). Os resultados mostraram no teste estatístico ANOVA para dois fatores de variação (desaperto e carbono), haver diferença estatística significante entre os grupos: G1 maior que G2 (p < 0,01); G4 maior que G3 (p < 0,01); G6 maior que G5 (p < 0,01). Esse estudo concluiu que o grupo controle G1 mostrou maior valor através da media aritmética (23,706 Ncm) em relação ao grupo experimental G2 (22,114 Ncm); o grupo experimental G4 mostrou maior valor através da media aritmética (8,218 Ncm) em relação ao grupo controle G3 (7,354 Ncm) e o grupo experimental G6 mostrou maior valor através da media aritmética (10,268 Ncm) em relação ao grupo controle G5 (6,906 Ncm), mostrou também que não houve diferença significativa (p > 0,01) para o fator desaperto em todos os grupos estudados, ou seja, não houve interferência da deformação do material com a repetição dos ciclos de aperto e desaperto. / The morse taper implants present a locking and sealing by means of the attrition between implants internal walls and the abutment. In the external and internal conventional hexagon system, to reduce the prosthetic screw loosing, its used covering surface materials, as carbon and gold. Literature reference using these kind of surface deposition were not found in morse taper abutment implants. The aim of this study is to measure, register and evaluate the removal torque values in morse taper solid abutment and passing screw abutment with carbon deposition in attrition zone. They were used 40 morse taper implants with their respective abutments divided in 4 groups (n = 10): G1 solid abutment; G2 - solid abutment with carbon deposition in attrition zone; G3 evaluation only in the screw of the passing abutment; G4 - evaluation only in the screw of the passing abutment with carbon deposition in the screw thread; G5 - evaluation only in the passing abutment without the screw action; G6 - evaluation only in the passing abutment with carbon deposition in attrition zone without the screw action. Each abutment received a sequence of 5 tightening and removal torque (20Ncm in solid abutment and 10Ncm in passant screw abutment). The results of ANOVA statistic test for two factors of variation (removal torque and carbon), showed that there is significant statistic difference between the groups: G1 higher than G2 (p < 0.01); G4 higher than G3 (p < 0.01); G6 higher than G5 (p < 0.01). This study concluded that control group G1 showed a higher value through the arithmetical media (23.706Ncm) in relation of the experimental group G2 (22.114Ncm); the experimental group G4 showed higher value through the arithmetical media (8.218Ncm) in relation of the control group G3 (7.354Ncm) and the experimental group G6 showed higher values through the arithmetical media (10.268Ncm) in relation of the control group G5 (6.906Ncm), and also showed that there was not significant difference (p < 0.01) to the removal torque factor in all the groups studied, that is, there was not a material deformation interference with the tightening and removal torque cycles repetition.

O presente estudo avaliou a intercambiabilidade dos componentes protéticos de implantes de hexágono externo medindo-se a precisão da interface implante/pilar (I/P) com microscopia eletrônica de varredura. Foram utilizados dez implantes para cada uma de três marcas (SIN, Conexão, Neodent) com seus respectivos pilares (base metálica de CoCr , rotacional e não rotacional) e um de marca alternativa (Microplant) em um arranjo com todas as combinações de I/P possíveis. O valor de referência para a intercambiabilidade das várias marcas de componentes foi definido pela diferença do pilar original para com seu respectivo implante. Dessa maneira, a intercambiabilidade foi considerada válida quando o resultado para um determinado pilar colocado sobre um implante fosse igual ou menor que a diferença medida, quando o pilar da mesma marca do implante foi posicionado. Um grau de desajuste foi observado em todos os espécimes. De uma maneira geral, o pilar antirrotacional foi mais preciso do que o rotacional. Estes variaram de 0,6 16,9m, com mediana 4,6m, enquanto o antirrotacional foi de 0,3 12,9m, com mediana de 3,4m. Os espécimes com o pilar e o implante Conexão tiveram uma diferença maior que o conjunto original para SIN e NEO (p<0,05). Apesar de estes últimos apresentarem resultados semelhantes com seus respectivos pilares, quando trocados, não mantiveram a mesma precisão original. Os resultados sugerem que a marca alternativa seria a única que apresentaria compatibilidade com todos os sistemas, enquanto as outras marcas não seriam completamente intercambiáveis. / The present study evaluated the interchangeability of prosthetic components for external hexagon implants by measuring the precision of the implant/abutment (I/A) interface using scanning electron microscopy. Ten implants for each of three brands (SIN, Conexão, Neodent) were tested with their respective abutments (milled CoCr collar rotational and non-rotational) and that of an alternative manufacturer (Microplant) in randomly arranged I/A combinations. The degree of interchangeability between the various brands of components was defined using the original abutment interface gap with its respective implant as the benchmark dimension. Accordingly, when the result for a given component placed on an implant was equal to or smaller then that gap measured when the component of the same brand as the implant was positioned, interchangeability was considered valid. Some degree of maladjustment was observed on all specimens. Generally, the non-rotational component was more accurate than its rotational counterpart. The latter samples ranged from 0.6 16.9m, with a median of 4.6m; the former from 0.3 12.9m, with a median of 3.4m. Specimens with the abutment and fixture from Conexão had larger microgap than the original set for Sin and Neodent (p<0.05). Even though the latter systems had similar results with their respective components, their interchanged abutments did not reproduce the original accuracy. The results suggest that the alternative brand abutment would have compatibility with all systems while the other brands were not completely interchangeable.

Fundação de Amparo a Pesquisa do Estado de Minas Gerais / This study evaluated the stress distribution in abutments on Morse taper implants and peri-implantar surrounding bone supporting fixed partial dentures, splinted or non-splinted, under axial and oblique loading. The study simulates by means of Finite Element Analysis the loss of two posterior mandibular elements: 1st premolar and 2nd premolar. For mandible simulation a tridimensional box with Type II bone was simulated. The implant system and abutment were obtained using CAD models transferred by the company. Were used Morse taper Implant Titamax CM-Cortical Ø 3.75mm x 9.0mm and Abutment Pilar CM with 2,5mm height (Neodent, Curitiba, PR, Brazil) divided in two groups according the prosthetic rehabilitation: splinted and non-splinted; subjected to two types of loading: axial simulating functional masticatory contact and oblique simulating parafunctional occlusal contact. The implants were positioned 1.5mm under bone level according manufactures recommendation and the abutments were installed with aid of CAD software. The data were analyzed after dynamic loading of 100N in axial direction in the buccal cusp and the oblique loading (angle of 45o) in the distal-lingual cusp; both on 2nd premolar. The results showed lower tensions for F Group on axial loading for both abutment (77.37MPa) and peri-implantar surrounding bone (118.58MPa); however for NF Group axial loading demonstrated similar values as described previously. The oblique loading promoted higher stress for both abutment (505,67MPa) and peri-implantar surrounding bone (505,67MPa). The crowns splinting promotes lower stress on F Group abutment when compared with NF Group regardless the loading type. The stresses on peri-implantar surrounding bone during occlusal axial loading are similar regardless the surface contact between the prosthesis. / Este trabalho avaliou a distribuição de tensões geradas nos pilares protéticos sobre implantes cone Morse e no osso periimplantar que suportam próteses parciais fixas, ferulizadas ou não ferulizadas, sob carregamento axial e oblíquo. O estudo simulou, por meio de Análise em Elementos Finitos, a perda de dois elementos dentais posteriores inferiores: 1° pré-molar e 2° pré-molar. Para simulação da mandíbula, uma caixa tridimensional com propriedades de osso tipo 2 foi confeccionada. O sistema de implante e pilares foram obtidos por meio de modelos em CAD cedidos pela empresa. O estudo utilizou implantes cone Morse (CM) Titamax CM-Cortical® Ø 3,75mm x 9,0mm e Pilar CM de 2,5mm de altura (Neodent, Curitiba, PR, Brasil) dividido em dois grupos, de acordo com a reabilitação protética: ferulizadas e não ferulizadas, cada modelo foi então submetido a dois tipos de carregamento: axial, simulando contato mastigatório funcional e obliquo, simulando contato oclusal parafuncional. Os implantes foram posicionados 1,5mm abaixo da margem óssea, segundo recomendação do fabricante, e os pilares foram instalados com auxilio de software tipo CAD. Os dados foram analisados após aplicação de carregamento dinâmico com força de 100N em direção axial na cúspide vestibular e o carregamento oblíquo (angulação de 45°) na cúspide distolingual, ambos no 2° pré-molar. Os resultados demonstram menores valores de tensão para o grupo F sob carregamento axial, tanto para o pilar (77,37MPa) quanto para o osso periimplantar (118,58MPa); entretanto, mesmo para o grupo NF o carregamento axial demonstrou valores semelhantes aos descritos anteriormente. O carregamento obliquo gera maiores tensões tanto para o pilar (505,67MPa) quanto para o osso periimplantar (505,67MPa) em ambos os grupos. Conclui-se que a ferulização das coroas gera menor tensão no pilar protético no grupo F quando comparado ao grupo NF independente do carregamento. As tensões a nível ósseo periimplantar, durante carregamento oclusal axial apresentaram-se semelhantes independente do tipo de superfície de contato entre as próteses. / Mestre em Odontologia