Conselho Nacional de Desenvolvimento Científico e Tecnológico / Objectives: To evaluate the survival analysis and the fracture resistance of weakened (W) and not weakened (NW) roots restored with different intracanal systems posts. Methods: Eighty teeth were sectioned in 16mm and prepared in 12mm with a custom drill. Fifty roots were weakened with a tapered diamond drill and 30 kept without weakening. The specimens were embedded with acrylic-resin in PVC cylinders until 3mm coronal (bone limit) and the periodontal ligament was simulated with polyether material. The experimental design was: G1 and G2: cast and post core (Golden Alloy) with (CPC-GL W) or without (CPC GL NW) weakened roots, respectively; G3 and G4: cast and post core (Ni-Cr alloy) with (CPC Ni W) or without (CPC Ni NW) weakened roots, respectively; G5 and G6: fiber-posts with (FP NW) or without (FP W) weakened roots; G7: fiber-posts especially designed for weakened roots (FP-E W); G8: fiber-posts relined with composite-resin for weakened roots (FP-CR). All posts were adhesively cemented. All of the restored specimens were submitted to the mechanical cycling (37ºC, 45º, 130N, 2.2Hz and 1.5 million pulses) and follow up intervals between cycles 5x104 evaluating the presence of the event "crack". The specimens that survived the mechanical cycling were subjected to the fracture-resistance test under load application on palatal zone at 45º-inclination (cross-head speed = 1 mm/min) until failure. Failure mode was classified in favorable (above the simulated bone limit) and catastrophic (below the simulated bone limit). Survival rates were estimated using the technique of Kaplan-Meier method and survival rates according to the study groups were analyzed using the log-rank test (p≤0.05). Fracture resistance data were analyzed by the one-way ANOVA and Tukey test (p=0.05). Results: The post-hoc comparisons showed differences between specimens in groups FP-E and CPC (p=0.004). For fracture resistance statistical differences (p<0.0001) were depicted among the weakened groups: CPC-GL 541.4227.4A, CPC-Ni 642.6219.5A, FP- 282.264.7B, FP-E- 274.151.3B, FP-RC- 216.663.6B. No differences were observed for groups without weakening: CPC-GL- 459.3111.1A, CPC-Ni- 422.0151.9A and FP- 347.991.8A, with majority of favorable failures. Conclusions: weakened roots restored with CPC promoted high values of fracture toughness and failure rates unfavorable. There was higher survival rate for FP-E in relation to CPC (GL / Ni). / Objetivos: Avaliar a sobrevida e a resistência à fratura de raízes fragilizadas e não fragilizadas restauradas com diferentes pinos intracanais. Métodos: oitenta incisivos bovinos foram seccionados em 16 mm e preparados em 12 mm com brocas padronizadas. 50 raízes foram fragilizadas com ponta diamantada mantendo 0,5 mm de espessura e 6 mm intra canal e 30 foram mantidas sem fragilização. Os espécimes foram embutidos em cilindros de PVC até 3 mm coronários (limite ósseo) e o ligamento periodontal foi simulado com poliéter. A divisão dos grupos foi: G1 e G2, núcleo metálico fundido (liga nobre) com (NMF-LN FRAG) e sem (NMF-LN NFRAG) fragilização, respectivamente; G3 e G4: núcleo metálico fundido (liga não nobre) com (NMF-LNN FRAG) e sem (NMF-LNN NFRAG) fragilização, respectivamente; G5 e G6: pino de fibra de vidro com (PFV FRAG) e sem (PFV NFRAG) fragilização, respectivamente; G7: pinos de fibra especiais para canais alargados (PFV-E FRAG) e G8: pinos de fibra re-embasados com resina composta (PA FRAG). Todos os pinos foram cimentados adesivamente. Os espécimes foram submetidos à ciclagem mecânica (37ºC, 45º, 130N, 2.2Hz e 1.5x106 ciclos) e acompanhados entre intervalos de 5x104 ciclos quanto à presença do evento trinca . Os espécimes que sobreviveram foram submetidos ao teste de resistência à fratura sob aplicação de carga na face palatina da coroa (45º e 1 mm/min) até a falha. O modo de falha foi classificado em favorável (acima do limite ósseo simulado) e desfavorável (abaixo do limite ósseo simulado). As taxas de sobrevida foram estimadas pela curva de Kaplan-Meier e as taxas de sobrevivência de acordo com os grupos de estudo foram analisadas através do teste log-rank (p≤0,05). Os dados de resistência à fratura foram analisados pelo teste de ANOVA 1 fator e Tukey (p=0,05). Resultados: para análise de sobrevida, 7 espécimes fraturaram durante a ciclagem mecânica (grupos FRAG: 2 fraturas para PFV, 1 para NMF-LN e 2 para PA, grupos NFRAG: 2 para PFV). As comparações post-hoc demonstraram diferença apenas entre os espécimes dos grupos PFV-E e NMF (p=0,004). Para resistência à fratura houve diferença estatística (p<0.0001) entre os grupos fragilizados: G1- 541,4227,4A, G3- 642,6219,5A, G5- 282,264,7B, G7- 274,151,3B, G8- 216,663,6B com predominância de falhas desfavoráveis. Conclusão: Observou-se maior taxa de sobrevida para PFV-E em relação aos NMF (LN/LNN). Quanto ao teste de resistência à fratura, as raízes fragilizadas restauradas com núcleos metálicos fundidos apresentaram pior comportamento em relação às raízes restauradas com pinos de fibra de vidro (PFV, PFV-E e PA).

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Six experimental groups were created by the interaction between the factors under study: heating, on two levels (without heating and heating at 60°C) and post-curing in 3 levels (conventional curing without post-curing, autoclave (120°C for 15 minutes) and microwaves (540 W for 5 minutes) The groups were: F - curing at 1500 mW/cm2 for 40 seconds; F + M - curing and post- polymerization in microwave; F + A - curing and post-curing in an autoclave , AQ + F - the composite heating prior to curing, AQ + F + M - heating prior to curing and post-curing in microwave;. AQ + F + A - heating prior to curing and post-curing and autoclave heating was conducted digital oven for 5 minutes at 60°C. Ten samples of the RF dimensions 25 x 2 x 2 mm and DTS in dimensions of 3 x 6 mm were tested in a universal testing machine Instron 5965, 0.5 mm/min. the KHN test was performed on samples of 3 x 6 mm with a load of 50 g for 30 sec, totaling 50 indentations per group. GC was obtained by Spectroscopy Fourier Transform Infrared (FTIR) on 5 samples. Data were analyzed by a factorial 2x3 and general linear model ANOVA and Tukey tests (α = 0.05). Factor analysis showed significant interaction between the factors just for RTD (p = 0.0001); preheating was significant factor for RF (p = 0.0001), RTD (p = 0.020) and KHN (p = 0.0001); post-curing factor for KHN was significant (p = 0.0001). ANOVA and Tukey tests showed statistically significant differences between groups for DTS (p = 0.001: AQ + F ≥ AQ + F + M = F + A = AQ + F + A = F + M ≥ F), FS (p = 0.016: AQ + F + M ≥ AQ + F + A + F = AQ = AQ + A + M ≥ F ≥ F) and KHN (p = 0.0001: AQ + F + M ≥ AQ + A + F = F = F + A + M ≥ F ≥ M + AQ). GC results showed no statistically significant difference. Through the Pearson correlation coefficient was observed significant positive correlation between the GC and RTD (r = 0.473, p = 0.008) and between DTS and FS (r = 0.263, p = 0.042). The pre-heating and post- polymerization were shown to be favorable to promote better mechanical properties of fiber reinforced composite by studied, specific for each property being analyzed. / O aquecimento prévio à polimerização e a pós-polimerização podem melhorar propriedades mecânicas em compósitos, embora inexistam estudos em compósitos reforçados com fibra. O objetivo deste estudo foi avaliar o efeito do pré- aquecimento e da pós-polimerização em autoclave e microondas na resistência flexural (RF), resistência à tração diametral (RTD), microdureza knoop (KHN) e grau de conversão (GC) de um compósito experimental reforçado por fibra de vidro. O material experimental foi confeccionado com 30% de fibras de vidro (3 mm), 22,5% de matriz resinosa (40/60 Bis-GMA/TEGDMA) e 47,5% de partículas de silicato de bário. Seis grupos experimentais foram criados pela interação entre os fatores em estudo: aquecimento, em dois níveis (controle sem aquecimento e aquecimento a 60oC) e pós-polimerização, em 3 níveis (fotopolimerização convencional sem pós- polimerização, autoclave (120oC por 15 minutos) e microondas (540 W por 5 minutos). Os grupos foram: F - fotopolimerização à 1500 mW/cm2 por 40 segundos; F+M - fotopolimerização e pós- polimerização em microondas; F+A - fotopolimerizacão e pós-polimerização em autoclave; AQ+F - aquecimento do compósito previamente à fotopolimerização; AQ+F+M - aquecimento previamente à fotopolimerização e pós-polimerização em microondas; AQ+F+A - aquecimento previamente à fotopolimerização e pós-polimerização e autoclave. O aquecimento foi realizado em estufa digital por 5 minutos a 60oC. Dez amostras de RF nas dimensões de 25 x 2 x 2 mm e de RTD nas dimensões de 3 x 6 mm foram testadas em máquina de ensaio universal Instron 5965, a 0,5mm/min. O teste de KHN foi realizado em amostras de 3 x 6 mm com carga de 50 g por 30 s, totalizando 50 indentações por grupo. O GC foi obtido através de Espectroscopia de Infravermelho por Transformada de Fourrier (FTIR) em cinco amostras. Os dados foram analisados por um modelo linear geral fatorial 2x3 e testes de ANOVA e Tukey (α=0,05). A análise fatorial mostrou interação significativa entre os fatores apenas para RTD (p=0,0001); o fator pré-aquecimento foi significante para RF (p=0,0001), RTD (p=0,020) e KHN (p=0,0001); o fator pós-polimerização foi significante para KHN (p=0,0001). Os testes de ANOVA e Tukey mostraram diferença estatística entre os grupos para RTD (p = 0,001: AQ+F ≥ AQ+F+M = F+A = AQ+F+A = F+M ≥ F), RF (p = 0,016: AQ+F+M ≥ AQ+F+A = AQ+F = AQ+A ≥ F+M ≥ F) e KHN (p = 0,0001: AQ+F+M ≥ AQ+F+A = F+A= F+M ≥ AQ+F ≥ F). Os resultados de GC não apresentaram diferença estatisticamente significante. Através do coeficiente de correlação de Pearson foi possível observar correlação positiva significante entre o GC e RTD (r = 0,473, p = 0,008) e entre RTD e RF (r = 0,263, p = 0,042) . O pré- aquecimento e a pós-polimerização mostraram-se favoráveis para promover melhores propriedades mecânicas do compósito reforçado por fibra estudado, sendo específicos para cada propriedade analisada.