O objetivo deste estudo ex vivo foi avaliar o selamento apical e a resistência de união à dentina radicular da obturação de canais radiculares usando a técnica do cone único dos sistemas WaveOne e Reciproc com diferentes cimentos, em comparação à técnica da condensação lateral. Foram selecionados caninos superiores humanos cujas coroas foram removidas permanecendo as raízes com 15 mm. A amostra foi distribuída aleatoriamente de acordo com o sistema de instrumentação/ técnica de obturação: Reciproc R40/Cone único R40; WaveOne Large/Cone único Large e ProTaper Universal (até instrumento F4)/Condensação lateral. Posteriormente, 9 subgrupos (n=20) foram estruturados conforme o cimento endodôntico: AH Plus, Epiphany SE e MTA Fillapex. Após preparo biomecânico e obturação dos canais radiculares, os espécimes foram armazenados a 37&deg;C e 100% de umidade por período correspondente a três vezes o tempo de endurecimento dos cimentos. O método de filtração de fluidos foi utilizado para verificação do selamento apical em 10 espécimes de cada subgrupo. Espécimes apenas com cone de guta-percha e sem cimento (n=6) e outros completamente impermeabilizados (n=2) foram os controles positivos e negativos, respectivamente. Dos 10 espécimes remanescentes de cada subgrupo foram obtidas fatias de dentina com 1 mm de espessura (3 por terço radicular: cervical, médio e apical), sendo 6 (2 fatias por terço) utilizadas para o teste de push-out. O tipo de falhas ocorridas após a desunião foi avaliado em microscópio óptico (25X de aumento). Dentre as outras fatias, foram selecionadas 5 de cada terço, em cada subgrupo, para análise por microscopia eletrônica de varredura (MEV) (1000X de aumento). Foram mensurados doze pontos na interface material obturador/dentina e os seguintes escores foram atribuídos para a adaptação da obturação: 0 (seções sem lacunas); 1 (seções com pequenas falhas, <1 &mu;m); 2 (seções com muitas lacunas, entre 1 &mu;m e 10 &mu;m) e 3 (sem adaptação, lacunas >10 &mu;m). Os dados de infiltração apical e resistência de união (RU) foram analisados pelo teste ANOVA duas vias e teste de Tukey (p<0,05). Os testes de Kruskal-Wallis e Student-Newman-Keuls (p<0,05) foram utilizados para análise dos dados referentes à adaptação da obturação. Em relação ao selamento apical, as três técnicas apresentaram diferenças entre si, com melhores resultados para a condensação lateral (p<0,05). A técnica WaveOne propiciou menor índice de filtração de fluido que a Reciproc, sem diferença estatisticamente significante entre os cimentos (p>0,05). As técnicas de cone único apresentaram menores valores de RU que a condensação lateral (p<0,05), enquanto nesta última técnica o cimento AH Plus apresentou os maiores valores de RU, sendo estatisticamente superior ao MTA Fillapex e Epiphany SE (p<0,05). Houve predominância de falhas adesivas à dentina no terço apical e mistas nos terços médio e cervical. A análise por MEV mostrou melhor adaptação na interface dentina/material obturador para o cimento AH Plus que para os cimentos MTA Fillapex e Epiphany SE (p<0,05). Concluiu-se que as técnicas de cone único apresentaram maior infiltração apical e menor resistência de união que a condensação lateral. Melhor adaptação marginal foi obtida com o cimento AH Plus, independentemente da técnica de obturação utilizada. / The aim of this ex vivo study was to evaluate the apical sealing and bond strength (BS) of root canal filling using single-cone from WaveOne and Reciproc systems associated to different sealers compared with the lateral condensation technique. The crowns of maxillary human canines were sectioned in order to standardize the root length to 15 mm. The sample was randomly allocated according to instrumentation system /obturation technique: R40 Reciproc file/ R40 single cone; WaveOne Large/Large single cone; ProTaper Universal (up to F4 file)/ Lateral condensation. Subsequently, 9 subgroups (n=20) were defined according to root canal sealer: AH Plus, Epiphany SE and MTA Fillapex. After the preparation and filling procedures, the specimens were stored at 37°C and 100% humidity for a period three times longer than the setting time of the sealers. The fluid filtration method was used to investigate the apical sealing in 10 specimens of each subgroup. Specimens with only cone and without sealer (n=6) and others completely sealed (n=2) were used as positive and negative controls, respectively. Slices with 1 mm thickness (3 per root third: cervical, middle and apical) were obtained from the remaining specimens of each subgroup, while 6 slices (2 per third) were submitted to push-out test. Failures modes were evaluated in optical microscope (magnification 25X). Among the other slices for each experimental condition, five were selected from each third for analysis by scanning electron microscopy (SEM) (magnification 1000X). Twelve points were measured in filling material/dentin interface, and the following scores were used in order to evaluate the root filling adaptation: 0 (sections without gaps); 1 (sections with small gaps, <1&mu;m); 2 (sections with many gaps, between 1 &mu;m and 10 &mu;m) and 3 (without adaptation, gaps>10 &mu;m). The data on apical infiltration and BS were analyzed by two way ANOVA test and Tukey&prime;s test (p<0.05). The Kruskal-Wallis test followed by Student-Newman-Keuls test (p<0.05) were used for data analysis concerning the adaptation of the root filling. Regarding the apical sealing, there was statistical difference between the obturation techniques, whereas the lateral condensation showed the best results (p<0.05). The WaveOne technique provided lower rate of fluid filtration than Reciproc, and no statistically significant differences were observed between the sealers (p>0.05). The single-cone techniques showed lower values of BS than lateral condensation, in which AH Plus showed the highest BS values, with statistical difference from MTA Fillapex and Epiphany SE (p<0.05). There was predominance of adhesive failures in the apical third and mixed failures in the middle and cervical thirds. The SEM analysis revealed better adaptation in the filling material/dentin interface for AH Plus than MTA Fillapex and Epiphany SE. It was concluded that the single-cone techniques resulted in highest apical infiltration and lowest BS than lateral condensation one. Better marginal adaptation was obtained with AH Plus, regardless of obturation technique used.

O objetivo deste estudo ex vivo foi avaliar o selamento apical e a resistência de união à dentina radicular da obturação de canais radiculares usando a técnica do cone único dos sistemas WaveOne e Reciproc com diferentes cimentos, em comparação à técnica da condensação lateral. Foram selecionados caninos superiores humanos cujas coroas foram removidas permanecendo as raízes com 15 mm. A amostra foi distribuída aleatoriamente de acordo com o sistema de instrumentação/ técnica de obturação: Reciproc R40/Cone único R40; WaveOne Large/Cone único Large e ProTaper Universal (até instrumento F4)/Condensação lateral. Posteriormente, 9 subgrupos (n=20) foram estruturados conforme o cimento endodôntico: AH Plus, Epiphany SE e MTA Fillapex. Após preparo biomecânico e obturação dos canais radiculares, os espécimes foram armazenados a 37&deg;C e 100% de umidade por período correspondente a três vezes o tempo de endurecimento dos cimentos. O método de filtração de fluidos foi utilizado para verificação do selamento apical em 10 espécimes de cada subgrupo. Espécimes apenas com cone de guta-percha e sem cimento (n=6) e outros completamente impermeabilizados (n=2) foram os controles positivos e negativos, respectivamente. Dos 10 espécimes remanescentes de cada subgrupo foram obtidas fatias de dentina com 1 mm de espessura (3 por terço radicular: cervical, médio e apical), sendo 6 (2 fatias por terço) utilizadas para o teste de push-out. O tipo de falhas ocorridas após a desunião foi avaliado em microscópio óptico (25X de aumento). Dentre as outras fatias, foram selecionadas 5 de cada terço, em cada subgrupo, para análise por microscopia eletrônica de varredura (MEV) (1000X de aumento). Foram mensurados doze pontos na interface material obturador/dentina e os seguintes escores foram atribuídos para a adaptação da obturação: 0 (seções sem lacunas); 1 (seções com pequenas falhas, <1 &mu;m); 2 (seções com muitas lacunas, entre 1 &mu;m e 10 &mu;m) e 3 (sem adaptação, lacunas >10 &mu;m). Os dados de infiltração apical e resistência de união (RU) foram analisados pelo teste ANOVA duas vias e teste de Tukey (p<0,05). Os testes de Kruskal-Wallis e Student-Newman-Keuls (p<0,05) foram utilizados para análise dos dados referentes à adaptação da obturação. Em relação ao selamento apical, as três técnicas apresentaram diferenças entre si, com melhores resultados para a condensação lateral (p<0,05). A técnica WaveOne propiciou menor índice de filtração de fluido que a Reciproc, sem diferença estatisticamente significante entre os cimentos (p>0,05). As técnicas de cone único apresentaram menores valores de RU que a condensação lateral (p<0,05), enquanto nesta última técnica o cimento AH Plus apresentou os maiores valores de RU, sendo estatisticamente superior ao MTA Fillapex e Epiphany SE (p<0,05). Houve predominância de falhas adesivas à dentina no terço apical e mistas nos terços médio e cervical. A análise por MEV mostrou melhor adaptação na interface dentina/material obturador para o cimento AH Plus que para os cimentos MTA Fillapex e Epiphany SE (p<0,05). Concluiu-se que as técnicas de cone único apresentaram maior infiltração apical e menor resistência de união que a condensação lateral. Melhor adaptação marginal foi obtida com o cimento AH Plus, independentemente da técnica de obturação utilizada. / The aim of this ex vivo study was to evaluate the apical sealing and bond strength (BS) of root canal filling using single-cone from WaveOne and Reciproc systems associated to different sealers compared with the lateral condensation technique. The crowns of maxillary human canines were sectioned in order to standardize the root length to 15 mm. The sample was randomly allocated according to instrumentation system /obturation technique: R40 Reciproc file/ R40 single cone; WaveOne Large/Large single cone; ProTaper Universal (up to F4 file)/ Lateral condensation. Subsequently, 9 subgroups (n=20) were defined according to root canal sealer: AH Plus, Epiphany SE and MTA Fillapex. After the preparation and filling procedures, the specimens were stored at 37°C and 100% humidity for a period three times longer than the setting time of the sealers. The fluid filtration method was used to investigate the apical sealing in 10 specimens of each subgroup. Specimens with only cone and without sealer (n=6) and others completely sealed (n=2) were used as positive and negative controls, respectively. Slices with 1 mm thickness (3 per root third: cervical, middle and apical) were obtained from the remaining specimens of each subgroup, while 6 slices (2 per third) were submitted to push-out test. Failures modes were evaluated in optical microscope (magnification 25X). Among the other slices for each experimental condition, five were selected from each third for analysis by scanning electron microscopy (SEM) (magnification 1000X). Twelve points were measured in filling material/dentin interface, and the following scores were used in order to evaluate the root filling adaptation: 0 (sections without gaps); 1 (sections with small gaps, <1&mu;m); 2 (sections with many gaps, between 1 &mu;m and 10 &mu;m) and 3 (without adaptation, gaps>10 &mu;m). The data on apical infiltration and BS were analyzed by two way ANOVA test and Tukey&prime;s test (p<0.05). The Kruskal-Wallis test followed by Student-Newman-Keuls test (p<0.05) were used for data analysis concerning the adaptation of the root filling. Regarding the apical sealing, there was statistical difference between the obturation techniques, whereas the lateral condensation showed the best results (p<0.05). The WaveOne technique provided lower rate of fluid filtration than Reciproc, and no statistically significant differences were observed between the sealers (p>0.05). The single-cone techniques showed lower values of BS than lateral condensation, in which AH Plus showed the highest BS values, with statistical difference from MTA Fillapex and Epiphany SE (p<0.05). There was predominance of adhesive failures in the apical third and mixed failures in the middle and cervical thirds. The SEM analysis revealed better adaptation in the filling material/dentin interface for AH Plus than MTA Fillapex and Epiphany SE. It was concluded that the single-cone techniques resulted in highest apical infiltration and lowest BS than lateral condensation one. Better marginal adaptation was obtained with AH Plus, regardless of obturation technique used.

The aim of this study was to evaluate the mechanical properties of engine-driven Nickel-Titanium instruments manufactured by different thermal treatments. In the first part of this study, 60 reciprocating instruments were used (n=20): Reciproc R25 (REC 25.08), Unicone L25 (UNC 25.06) e Prodesign R 25 (PDR 25.06). The cyclic flexural fatigue resistance was performed measuring the time to failure in an artificial stainless steel canal with a 60º angle and a 5 mm radius of curvature (n=10). The torsional test was performed according to ISO 3630-1, measuring the torque and angle of rotation at failure in the 3 mm from the tip portion (n=10). Additionally, the fractured surface of each instrument was examined by scanning electron microscopy (SEM) to assess the topographic features of the fractured surface. Data were analyzed using one was analysis of variance ANOVA and Tukey test, the level of significance was set at 5%. The results of the cyclic flexural fatigue showed that PDR 25.06 presented significantly higher values than the other groups (P<0.05). REC 25.08 showed higher fatigue resistance than UNC 25.06 (P<0.05). In relation to the torsional test, the PDR 25.06 presented the lowest torque load than REC 25.08 and UNC 25.06 (P<0.05). In addition, there was no significant difference between REC 25.08 and UNC 25.06 (P>0.05). The PDR 25.06 and UNC 25.06 showed higher angular rotation until fracture than REC 25.08 (P<0.05). No difference was found between PDR 25.06 and UNC 25.06. All the instruments showed typical topographic features of cyclic flexural and torsional fatigue. The second part of this study evaluated the cyclic flexural and torsional fatigue resistance of reciprocating instruments Reciproc Blue (RB 25.08), WaveOne Gold Primary (WOG 25.07) and Prodesign R 25 (PDR 25.06) (n=20). The cyclic flexural fatigue test was performed with the same previsoly described device, using a root curvature with 60º and a 5 mm radius (n=10) and the torsional test was performed according to ISO 3630-1 (n=10). The fractured surface of each instrument was examined by scanning electron microscopy (SEM). Data were analyzed using one was analysis of variance ANOVA and Tukey test, the level of significance was set at 5%. The results of the cyclic flexural fatigue test showed that PDR 25.06 presented significantly higher values than the other groups (P<0.05). RB 25.08 showed higher fatigue resistance than WOG 25.07 (P<0.05). The torsional test showed that PDR 25.06 had lowed torsional load (P<0.05). No difference was found between RB 25.08 and WOG 25.07 (P>0.05). In relation the angular rotation, the PDR 25.06 showed higher angular rotation values than RB 25.08 and WOG 25.07 (P<0.05). RB 25.08 presented higher angular values than WOG 25.07 (P<0.05). All the instruments showed typical topographic features of cyclic flexural and torsional fatigue. The third part of this study was to evaluate the torsional fatigue resistance of NiTi rotary glide path instruments. The torsional test was performed according to ISO 3630-1, measuring the torque and angle of rotation at failure in the 3 mm from the tip portion. A total of 56 glide path instruments were used (n=8): Logic 25.01 (LOG 25.01), Logic CM 25.01(LOG CM 25.01), Proglider 16.02 (PGD 16.02), Hyflex GPF 15.01, 15.02, 20.02 (HGPF) and Mtwo 10.04. The fractured surface of each instrument was examined by scanning electron microscopy (SEM). Data were analyzed using one was analysis of variance ANOVA and Tukey test, the level of significance was set at 5%. The results showed that LOG 25.01 had a significantly higher torsional load than the other groups (P<0.05). The PGD 16.02 had significantly difference in comparison with HGPF 15.01 and 15.02 (P<0.05). LOG CM 25.01 had higher torsional load than HGPF 15.01 and 15.02 (P<0.05). No difference was found among Mtwo 10.04, HGPG 15.01, 15.02 and 20.02. In relation the angular rotation, LOG CM 25.01 and HGPF 15.01 presented the highest values (P<0.05). PGD 16.02 had the lowest values (P<0.05) followed by Mtwo 10.04. LOG 25.01 had higher angle of rotation than PGD 16.02 and Mtwo 10.04 (P<0.05). All the instruments showed typical topographic features of torsional fatigue. / O objetivo deste estudo foi avaliar o comportamento mecânico de instrumentos mecanizados de Níquel-Titânio (NiTi) fabricados com diferentes tratamentos térmicos. Na primeira parte do estudo foram utilizados 60 instrumentos reciprocantes para a realização dos teste de fadiga cíclica flexural e torcional (n=20): Reciproc R25 (REC 25.08), Unicone L25 (UNC 25.06) e Prodesign R 25 (PDR 25.06). O teste de fadiga cíclica flexural foi realizado com o objetivo de mensurar o tempo para a fratura dos instrumentos em um canal artificial de aço inoxidável com curvatura com 60º de angulação e 5 mm de raio (n=10). Para o teste de torção, os 3 mm inicias das pontas dos instrumentos foram fixadas em um aparelho de torção (n=10), de acordo com a norma ISO 3630-1. Este teste foi realizado com o objetivo de mensurar o torque máximo e o ângulo de rotação suportado pelos instrumentos até sua fratura. Adicionalmente, todos os fragmentos dos instrumentos fraturados foram examinados em microscopia eletrônica de varredura (MEV) para avaliar as características topográficas da superfície da área da fratura. A análise-estatística foi realizada utilizando o teste de análise de variância com um fator ANOVA e teste de Tukey, o nível de significância foi de 5%. Os resultados de fadiga cíclica flexural demonstraram que o PDR 25.06 apresentou maior tempo para a fratura do que os outros grupos (P<0.05). O instrumento REC 25.08 apresentou maior resistência a fadiga cíclica flexural do que o UNC 25.06 (P<0.05). O teste de torção demonstrou que o PDR 25.06 apresentou significantemente menor resistência torcional do que o REC 25.08 e UNC 25.06 (P<0.05). Além disso, não houve diferença entre REC 25.08 e UNC 25.06. Com relação ao ângulo de rotação, o PDR 25.06 e UNC 25.06 apresentaram diferença significante quando comparado ao REC 25.08. Não houve diferença entre PDR 25.06 e UNC 25.06 (P>0.05). Todos os instrumentos apresentaram característica topográficas típicas de fadiga cíclica flexural e torcional. Na segunda parte deste estudo avaliou-se a fadiga cíclica flexural e torcional dos instrumentos reciprocantes Reciproc Blue R25 (RB 25.08), WaveOne Gold Primary (WOG 25.07) e Prodesign R 25 (PDR 25.06) (n=20). O teste de fadiga cíclica flexural foi realizado com dispositivo descrito anteriormente, utilizando curvaturas de 60º e 5 mm de raio (n=10). O teste de torção foi realizado de acordo com a norma ISO 3630-1 (n=10). Todos os fragmentos dos instrumentos fraturados foram examinados em microscopia eletrônica de varredura (MEV) para avaliar as características topográficas da superfície da área da fratura. A análise-estatística foi realizada utilizando o teste de análise de variância com um fator (ANOVA) e teste de Tukey, o nível de significância foi de 5%. Os resultados de fadiga cíclica flexural demonstraram que o PDR 25.06 apresentou a maior resistência a fadiga cíclica flexural do que dos outros grupos (P<0.05). O RB 25.08 apresentou maior tempo para à fratura do que o WOG 25.07 (P<0.05). O teste de torção, o PDR 25.06 apresentou a menor resistência à torção do que os outros grupos (P<0.05). Não houve diferença significante entre RB 25.08 e WOG 25.07 (P>0.05). Em relação ao ângulo de rotação, o PDR 25.06 apresentou maiores valores quando comparados com RB 25.08 e WOG 25.07. O RB 25.08 apresentou diferença significante quando comparado com WOG 25.07. Todos os instrumentos apresentaram características topográficas típicas de fadiga cíclica flexural e torcional. Na terceira parte deste estudo avaliou-se a resistência torcional de instrumentos empregados para patência do canal radicular, de acordo com a norma ISO 3630-1. Foram utilizados 56 instrumentos rotatórios (n=8): Logic 25.01 (LOG 25.01), Logic CM 25.01 (LOG CM 25.01), Proglider 16.02 (PGD 16.02), Hyflex GPF 15.01, 15.02, 20.02 (HGPF) e Mtwo 10.04. Os fragmentos dos instrumentos fraturados foram examinados em microscopia eletrônica de varredura (MEV) para avaliar as características topográficas da superfície da área da fratura. A análise-estatística foi realizada utilizando o teste de análise de variância com um fator ANOVA e teste de Tukey, o nível de significância foi de 5%. Os resultados demonstraram que o LOG 25.01 apresentou significantemente maior resistência torcional do que os demais grupos (P<0.05). O grupo da PGD 16.02 apresentou diferença significante quando comparado com HGPF 15.01 e 15.02 (P<0.05). O LOG CM 25.01 apresentou maior resistência torcional do que o grupo do HGPF 15.01 e 15.02 (P<0.05). Não houve diferença significante entre os intrumentos Mtwo 10.04 e HGPF 15.01, 15.02 e 20.02. Com relação ao ângulo de rotação, o LOG CM 25.01 e HGPF 15.01 apresentaram os maiores valores (P<0.05). O PGD 16.02 apresentou o menor valor de todos os grupos (P<0.05) seguido pelo Mtwo 10.04. O LOG 25.01 apresentou maiores ângulos de rotação do que o PGD 16.02 e Mtwo 10.04 (P<0.05). Todos os instrumentos apresentaram característica topográficas típicas de fadiga torcional. As características da secção transversal, tipo de núcleo, taper e o tratamento térmico possuem forte influência sobre as propriedades mecânicas dos instrumentos de NiTi. No entanto, o tratamento térmico é um dos fatores primordiais para maior flexibilidade dos instrumentos. O instrumento PDR 25.06 apresentou maior resistência à fadiga cíclica flexural e maior ângulo de rotação no teste de torção do que todos os outros instrumentos reciprocantes avaliados. No entanto, menor resistência torcional. Os intrumentos LOG 25.01 apresentaram maior resistência torcional e o LOG CM 25.01 maiores ângulos de rotação.

The aim of this study was to evaluate the mechanical properties of engine-driven Nickel-Titanium instruments manufactured by different thermal treatments. In the first part of this study, 60 reciprocating instruments were used (n=20): Reciproc R25 (REC 25.08), Unicone L25 (UNC 25.06) e Prodesign R 25 (PDR 25.06). The cyclic flexural fatigue resistance was performed measuring the time to failure in an artificial stainless steel canal with a 60º angle and a 5 mm radius of curvature (n=10). The torsional test was performed according to ISO 3630-1, measuring the torque and angle of rotation at failure in the 3 mm from the tip portion (n=10). Additionally, the fractured surface of each instrument was examined by scanning electron microscopy (SEM) to assess the topographic features of the fractured surface. Data were analyzed using one was analysis of variance ANOVA and Tukey test, the level of significance was set at 5%. The results of the cyclic flexural fatigue showed that PDR 25.06 presented significantly higher values than the other groups (P<0.05). REC 25.08 showed higher fatigue resistance than UNC 25.06 (P<0.05). In relation to the torsional test, the PDR 25.06 presented the lowest torque load than REC 25.08 and UNC 25.06 (P<0.05). In addition, there was no significant difference between REC 25.08 and UNC 25.06 (P>0.05). The PDR 25.06 and UNC 25.06 showed higher angular rotation until fracture than REC 25.08 (P<0.05). No difference was found between PDR 25.06 and UNC 25.06. All the instruments showed typical topographic features of cyclic flexural and torsional fatigue. The second part of this study evaluated the cyclic flexural and torsional fatigue resistance of reciprocating instruments Reciproc Blue (RB 25.08), WaveOne Gold Primary (WOG 25.07) and Prodesign R 25 (PDR 25.06) (n=20). The cyclic flexural fatigue test was performed with the same previsoly described device, using a root curvature with 60º and a 5 mm radius (n=10) and the torsional test was performed according to ISO 3630-1 (n=10). The fractured surface of each instrument was examined by scanning electron microscopy (SEM). Data were analyzed using one was analysis of variance ANOVA and Tukey test, the level of significance was set at 5%. The results of the cyclic flexural fatigue test showed that PDR 25.06 presented significantly higher values than the other groups (P<0.05). RB 25.08 showed higher fatigue resistance than WOG 25.07 (P<0.05). The torsional test showed that PDR 25.06 had lowed torsional load (P<0.05). No difference was found between RB 25.08 and WOG 25.07 (P>0.05). In relation the angular rotation, the PDR 25.06 showed higher angular rotation values than RB 25.08 and WOG 25.07 (P<0.05). RB 25.08 presented higher angular values than WOG 25.07 (P<0.05). All the instruments showed typical topographic features of cyclic flexural and torsional fatigue. The third part of this study was to evaluate the torsional fatigue resistance of NiTi rotary glide path instruments. The torsional test was performed according to ISO 3630-1, measuring the torque and angle of rotation at failure in the 3 mm from the tip portion. A total of 56 glide path instruments were used (n=8): Logic 25.01 (LOG 25.01), Logic CM 25.01(LOG CM 25.01), Proglider 16.02 (PGD 16.02), Hyflex GPF 15.01, 15.02, 20.02 (HGPF) and Mtwo 10.04. The fractured surface of each instrument was examined by scanning electron microscopy (SEM). Data were analyzed using one was analysis of variance ANOVA and Tukey test, the level of significance was set at 5%. The results showed that LOG 25.01 had a significantly higher torsional load than the other groups (P<0.05). The PGD 16.02 had significantly difference in comparison with HGPF 15.01 and 15.02 (P<0.05). LOG CM 25.01 had higher torsional load than HGPF 15.01 and 15.02 (P<0.05). No difference was found among Mtwo 10.04, HGPG 15.01, 15.02 and 20.02. In relation the angular rotation, LOG CM 25.01 and HGPF 15.01 presented the highest values (P<0.05). PGD 16.02 had the lowest values (P<0.05) followed by Mtwo 10.04. LOG 25.01 had higher angle of rotation than PGD 16.02 and Mtwo 10.04 (P<0.05). All the instruments showed typical topographic features of torsional fatigue. / O objetivo deste estudo foi avaliar o comportamento mecânico de instrumentos mecanizados de Níquel-Titânio (NiTi) fabricados com diferentes tratamentos térmicos. Na primeira parte do estudo foram utilizados 60 instrumentos reciprocantes para a realização dos teste de fadiga cíclica flexural e torcional (n=20): Reciproc R25 (REC 25.08), Unicone L25 (UNC 25.06) e Prodesign R 25 (PDR 25.06). O teste de fadiga cíclica flexural foi realizado com o objetivo de mensurar o tempo para a fratura dos instrumentos em um canal artificial de aço inoxidável com curvatura com 60º de angulação e 5 mm de raio (n=10). Para o teste de torção, os 3 mm inicias das pontas dos instrumentos foram fixadas em um aparelho de torção (n=10), de acordo com a norma ISO 3630-1. Este teste foi realizado com o objetivo de mensurar o torque máximo e o ângulo de rotação suportado pelos instrumentos até sua fratura. Adicionalmente, todos os fragmentos dos instrumentos fraturados foram examinados em microscopia eletrônica de varredura (MEV) para avaliar as características topográficas da superfície da área da fratura. A análise-estatística foi realizada utilizando o teste de análise de variância com um fator ANOVA e teste de Tukey, o nível de significância foi de 5%. Os resultados de fadiga cíclica flexural demonstraram que o PDR 25.06 apresentou maior tempo para a fratura do que os outros grupos (P<0.05). O instrumento REC 25.08 apresentou maior resistência a fadiga cíclica flexural do que o UNC 25.06 (P<0.05). O teste de torção demonstrou que o PDR 25.06 apresentou significantemente menor resistência torcional do que o REC 25.08 e UNC 25.06 (P<0.05). Além disso, não houve diferença entre REC 25.08 e UNC 25.06. Com relação ao ângulo de rotação, o PDR 25.06 e UNC 25.06 apresentaram diferença significante quando comparado ao REC 25.08. Não houve diferença entre PDR 25.06 e UNC 25.06 (P>0.05). Todos os instrumentos apresentaram característica topográficas típicas de fadiga cíclica flexural e torcional. Na segunda parte deste estudo avaliou-se a fadiga cíclica flexural e torcional dos instrumentos reciprocantes Reciproc Blue R25 (RB 25.08), WaveOne Gold Primary (WOG 25.07) e Prodesign R 25 (PDR 25.06) (n=20). O teste de fadiga cíclica flexural foi realizado com dispositivo descrito anteriormente, utilizando curvaturas de 60º e 5 mm de raio (n=10). O teste de torção foi realizado de acordo com a norma ISO 3630-1 (n=10). Todos os fragmentos dos instrumentos fraturados foram examinados em microscopia eletrônica de varredura (MEV) para avaliar as características topográficas da superfície da área da fratura. A análise-estatística foi realizada utilizando o teste de análise de variância com um fator (ANOVA) e teste de Tukey, o nível de significância foi de 5%. Os resultados de fadiga cíclica flexural demonstraram que o PDR 25.06 apresentou a maior resistência a fadiga cíclica flexural do que dos outros grupos (P<0.05). O RB 25.08 apresentou maior tempo para à fratura do que o WOG 25.07 (P<0.05). O teste de torção, o PDR 25.06 apresentou a menor resistência à torção do que os outros grupos (P<0.05). Não houve diferença significante entre RB 25.08 e WOG 25.07 (P>0.05). Em relação ao ângulo de rotação, o PDR 25.06 apresentou maiores valores quando comparados com RB 25.08 e WOG 25.07. O RB 25.08 apresentou diferença significante quando comparado com WOG 25.07. Todos os instrumentos apresentaram características topográficas típicas de fadiga cíclica flexural e torcional. Na terceira parte deste estudo avaliou-se a resistência torcional de instrumentos empregados para patência do canal radicular, de acordo com a norma ISO 3630-1. Foram utilizados 56 instrumentos rotatórios (n=8): Logic 25.01 (LOG 25.01), Logic CM 25.01 (LOG CM 25.01), Proglider 16.02 (PGD 16.02), Hyflex GPF 15.01, 15.02, 20.02 (HGPF) e Mtwo 10.04. Os fragmentos dos instrumentos fraturados foram examinados em microscopia eletrônica de varredura (MEV) para avaliar as características topográficas da superfície da área da fratura. A análise-estatística foi realizada utilizando o teste de análise de variância com um fator ANOVA e teste de Tukey, o nível de significância foi de 5%. Os resultados demonstraram que o LOG 25.01 apresentou significantemente maior resistência torcional do que os demais grupos (P<0.05). O grupo da PGD 16.02 apresentou diferença significante quando comparado com HGPF 15.01 e 15.02 (P<0.05). O LOG CM 25.01 apresentou maior resistência torcional do que o grupo do HGPF 15.01 e 15.02 (P<0.05). Não houve diferença significante entre os intrumentos Mtwo 10.04 e HGPF 15.01, 15.02 e 20.02. Com relação ao ângulo de rotação, o LOG CM 25.01 e HGPF 15.01 apresentaram os maiores valores (P<0.05). O PGD 16.02 apresentou o menor valor de todos os grupos (P<0.05) seguido pelo Mtwo 10.04. O LOG 25.01 apresentou maiores ângulos de rotação do que o PGD 16.02 e Mtwo 10.04 (P<0.05). Todos os instrumentos apresentaram característica topográficas típicas de fadiga torcional. As características da secção transversal, tipo de núcleo, taper e o tratamento térmico possuem forte influência sobre as propriedades mecânicas dos instrumentos de NiTi. No entanto, o tratamento térmico é um dos fatores primordiais para maior flexibilidade dos instrumentos. O instrumento PDR 25.06 apresentou maior resistência à fadiga cíclica flexural e maior ângulo de rotação no teste de torção do que todos os outros instrumentos reciprocantes avaliados. No entanto, menor resistência torcional. Os intrumentos LOG 25.01 apresentaram maior resistência torcional e o LOG CM 25.01 maiores ângulos de rotação.

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The images were transferred to software AxioVision® to measure the instruments: flute area (µm2), shank area (µm2), flute longitudinal length (µm) and instrument transversal diameter (µm). The difference of data before and after root canal preparation (RCP) was compared by Students’ T test for paired samples and differences between instruments of similar sizes was performed by ANOVA followed by Tukey’s test. The instruments were classified for the plastic deformations presence after RCP. Results: Reciproc® instruments showed larger flutes and smaller shanks. The Reciproc® R40 showed significant difference for transversal diameter at 0.5mm from the tip. Reciproc® had no plastic deformations. Unicone® instruments showed significant differences on #20 instruments for transversal diameter at 1.5 and 3.0mm from the tip, and instrument #25 had difference at 1.5 and 3.0mm and second and third flute longitudinal length. Plastic deformations were visualized on one instrument #20m and on three #40. WaveOne® instruments showed significant differences for first and fourth flutes length of WaveOne® Primary, and tranversal diameter at 2.0mm from the tip of WaveOne® Large. Plastic deformations were present in two of three Large instruments. Conclusions: In summary, Reciproc® instruments had greater area and length of flutes and smaller shanks compared to Unicone® and WaveOne® of similar sizes. Reciproc® showed greater flute to shank ratio. WaveOne® had the lowest flute to shank ratio. Unicone® instruments showed more plastic deformations. Higher flutes and lesser shanks had less plastic deformations after curved RCP. / Objetivo: O objetivo do presente estudo foi analisar a influência das dimensões da aresta lateral de corte e do núcleo do instrumento na formação de deformações plásticas e alterações dimensionais nos instrumentos reciprocantes. Material e métodos: Foram utilizados instrumentos endodônticos de rotação recíproca Reciproc® R25, R40 e R50, WaveOne® Small, Primary e Large e Unicone® n.20, n.25 e n.40. Foram obtidas imagens por microscopia eletrônica de varredura de 4mm a partir da ponta do instrumento (aumento de 30X) antes e após o preparo de canais simulados curvos, e os instrumentos utilizados uma única vez. As imagens foram transferidas para o software AxioVision® para realização das mensurações dos instrumentos: área da aresta lateral de corte (µm2); área do núcleo (µm2); diâmetro transversal do instrumento a cada 0,5mm (µm); e comprimento da aresta lateral de corte (µm). A diferença entre os valores antes e após o uso dos instrumentos foi comparada pelo teste t de Student pareado e a diferença entre os instrumentos de mesmo tamanho foi analisada pela ANOVA, seguido do teste de Tukey. Os instrumentos foram classificados pela presença de deformações plásticas após o preparo dos canais radiculares. Resultados: Os instrumentos Reciproc® apresentaram as maiores arestas e os menores núcleos. Os Reciproc® R40 apresentaram diferença significativa apenas para a mensuração do diâmetro transversal a 0,5mm da ponta do instrumento (P<0,05). Nenhum instrumento Reciproc® apresentou deformação plástica perceptível. Os instrumentos Unicone® apresentaram diferenças estatísticas significantes (P<0,05) na largura dos instrumentos n.20, a 1,5 e 3,0mm da ponta, e no comprimento das arestas 2 e 3, e na área do núcleo dos instrumentos n.25. Deformações plásticas foram verificadas em um instrumento Unicone n.20 e nos três instrumentos Unicone n.40. Os instrumentos WaveOne® mostraram diferenças significativas para o comprimento da aresta 1 e 4 do WaveOne® Primary, e diâmetro transversal a 2mm da ponta do instrumento no WaveOne® Large. Foram verificadas deformações plásticas em dois dos três instrumentos Large. Conclusões: Todos os instrumentos reciprocantes avaliados apresentaram alterações dimensionais após o preparo de canais radiculares simulados curvos. Os instrumentos Reciproc® apresentaram as maiores arestas laterais de corte em área e comprimento e os menores núcleos, quando comparados aos instrumentos Unicone® e WaveOne® de tamanho similar. Os instrumentos Unicone® mostraram a maior quantidade de deformações plásticas por meio de microscopia eletrônica de varredura. Maiores dimensões de aresta lateral de corte e menores dimensões de núcleo apresentaram menor número de deformações plásticas após preparo de canais radiculares simulados curvos.