A adaptação marginal e a rugosidade de superfície são parâmetros fundamentais para o sucesso clinico e longevidade das coroas metalocerâmicas. O primeiro permite o selamento das bordas do preparo, prevenindo contra problemas relacionados a exposição do preparo aos fluidos orais e a placa bacteriana e o segundo, remete ao auxilio de uma boa adaptação a fatores mecânicos e biológicos importantes a qualidade da restauração final. Visto que ambos os aspectos são diretamente relacionados a temperatura em que as ligas são submetidas, o objetivo deste trabalho foi avaliar o desajuste marginal, por meio de microscopia óptica, e rugosidade de superfície, por meio de microscopia confocal, de copings metálicos obtidos com as ligas metalicas de Ni-Cr [Verabond II e experimental (SR)] e Co-Cr (Keragen) injetadas no molde de revestimento a duas diferentes temperaturas de estufagem (900°C e 700°C), de forma a avaliar se a redução da temperatura de estufagem possa causar o melhoramento do resultado das fundições, minimizando os efeitos das altas temperaturas. As leituras foram realizadas em copings confeccionados a partir da fundição de casquetes de munhão calcináveis. Cada coping foi cimentado a uma matriz (munhão) por meio de um padronizador da pressão de assentamento e levado aos respectivos microscópios para leitura de desajuste marginal e rugosidade de superfície. Para a avaliação do desajuste marginal foi calculada a media das distancias da borda da restauração a borda do preparo a partir de um ponto inicial aleatório selecionado sobre a margem cervical do coping. Duas leituras eram realizadas a cada &frac14; de volta, totalizando 8 leituras por coping. Para os dados obtidos, que tiveram distribuição não normal, foi utilizado o teste não paramétrico de Kruskal Wallis e foi observado que a liga VB apresentou menor desajuste marginal (56,92&micro;m) quando comparado a liga Keragen (66,75 &micro;m) com p<0,05 e a liga SR apresentou resultado intermediário (49,87&micro;m), sem diferença estatística entre as demais. Para comparação das temperaturas foi utilizado o teste Mann-Whitney e a fundição a 700 °C resultou em melhor adaptação marginal que a 900 °C (50,75 &micro;m e 66,75 &micro;m, respectivamente) com p=0,045. Para a avaliação da rugosidade foi selecionada uma área do coping distante 100 m da borda cervical da peca e realizada a leitura. Os dados de rugosidade de superfície seguiram distribuição normal, sendo utilizado um teste paramétrico (ANOVA), seguindo pelo teste de Bonferroni. Ao se compararem as Ligas, SR apresentou menor rugosidade que Keragen (p=0,002) e que Vera Bond (p=0,001); ao se compararem as temperaturas a fundição a 700 °C resultou em menor rugosidade que a 900 °C (p=0,045). O que se concluiu com a presente metodologia apresentada foi que o comportamento das ligas as diferentes temperaturas varia de acordo com a sua composição tanto em relação a superfície quanto a adaptação marginal e que a fundição a 700 °C proporcionou obtenção dos melhores resultados em ambas as variáveis, sendo possível a otimização da superfície da peca fundida sem o comprometimento da adaptação marginal por meio da redução da temperatura de injeção da liga no molde, favorecendo o resultado final das restaurações. / A proper marginal fit and surface roughness are fundamental aspects for the clinical success of metal-ceramic crowns. The first parameter allows to preserve the margins adaptation accuracy of the restaurations, thus preventing issues related to an improper exposition of the dental tissues into the oral fluids and biofilm. The second parameter is related to mechanical and biological important aspects for the restoration quality and is also able to optimize the piece final adaptation. Both parameters are associated to temperature levels and the understanding of their behavior is convenient for the improvement of the Fixed Prostheses, therefore the aim of this study was to mensure the maginal gap by using the optical microscopy and evaluate the surface roughness by confocal microscopy of metallic copings fused with Nickel-Chromium alloys [Verabond II e experimental (SR)] and Cobalt- Chromium (Keragen) under two distinct mold temperature for the alloy injection: 700°C and 900°C. Performing those analysis represents a way to find out if the temperature reduction of the mold can be convenient to increase the quality of the casting patterns`s surface without affect the marginal fidelity, thus minimizing the overheat casting problems. The mensurements were performed in copings fused from resin cylinders for casting and each one, after fused, was cimented in a abutment cylinder analogue with standardized pression and placed under the respective microscopes for marginal fit and surface analyses. For the marginal fit mensurement were selected two equidistant points in a metal coping that representing &frac14; turn on the measurement device, in a total of 8 measurements for coping in each step that results in a misfit average. Once it was found a non-normal distribution, the non-parametric Kruskal Wallis test was performed for the data and was observed that the allow VBII conferred lower values of marginal fit (56,92 &micro;m) when compared to Keragen alloy (66,75 &micro;m), p<0,05, and SR conferred average values between the others (49,87 &micro;m),with no statistic difference. In the comparison between the mold temperatures the Mann-Whitney test was implemented and the temperature at 700°C reveled better results of marginal fit than the 900 °C temperature (50,75 &micro;m e 66,75 &micro;m, respectively) with p=0,045.For the surface analysis was selected an anatomic reference line in each coping and was set up a distance of 100 &micro;m from this point to make the quantification. For the surface roughness data, with normal distribution, comparisons were performed using a parametric test for independent data (ANOVA), followed by Bonferroni test. The level of significance was set at 5%. At the comparison of alloys, the SR granted lower values of roughness in its patterns than Keragen (p=0.002) and Verabond II (p=0,001). Comparing the temperatures, the values of roughness of the patterns fused under 700° were lower than those fused under 900° (p=0,045). There was no significant difference for interaction between alloy X temperature (p=0,280). The conclusion of the present study was that the behavior of the alloys regarding the marginal fit and surface roughness vary depending of its composition and the Mold temperature and Pieces injected at 700°C in the mold conferred better results in both parameters, therefore being possible to optimize the fixed photesis casting patterns surfaces without marginal fit commitment by reducing the mold temperature for the alloy injection, thus Contributing to the quality of the metal ceramic restorations.

A adaptação marginal e a rugosidade de superfície são parâmetros fundamentais para o sucesso clinico e longevidade das coroas metalocerâmicas. O primeiro permite o selamento das bordas do preparo, prevenindo contra problemas relacionados a exposição do preparo aos fluidos orais e a placa bacteriana e o segundo, remete ao auxilio de uma boa adaptação a fatores mecânicos e biológicos importantes a qualidade da restauração final. Visto que ambos os aspectos são diretamente relacionados a temperatura em que as ligas são submetidas, o objetivo deste trabalho foi avaliar o desajuste marginal, por meio de microscopia óptica, e rugosidade de superfície, por meio de microscopia confocal, de copings metálicos obtidos com as ligas metalicas de Ni-Cr [Verabond II e experimental (SR)] e Co-Cr (Keragen) injetadas no molde de revestimento a duas diferentes temperaturas de estufagem (900°C e 700°C), de forma a avaliar se a redução da temperatura de estufagem possa causar o melhoramento do resultado das fundições, minimizando os efeitos das altas temperaturas. As leituras foram realizadas em copings confeccionados a partir da fundição de casquetes de munhão calcináveis. Cada coping foi cimentado a uma matriz (munhão) por meio de um padronizador da pressão de assentamento e levado aos respectivos microscópios para leitura de desajuste marginal e rugosidade de superfície. Para a avaliação do desajuste marginal foi calculada a media das distancias da borda da restauração a borda do preparo a partir de um ponto inicial aleatório selecionado sobre a margem cervical do coping. Duas leituras eram realizadas a cada &frac14; de volta, totalizando 8 leituras por coping. Para os dados obtidos, que tiveram distribuição não normal, foi utilizado o teste não paramétrico de Kruskal Wallis e foi observado que a liga VB apresentou menor desajuste marginal (56,92&micro;m) quando comparado a liga Keragen (66,75 &micro;m) com p<0,05 e a liga SR apresentou resultado intermediário (49,87&micro;m), sem diferença estatística entre as demais. Para comparação das temperaturas foi utilizado o teste Mann-Whitney e a fundição a 700 °C resultou em melhor adaptação marginal que a 900 °C (50,75 &micro;m e 66,75 &micro;m, respectivamente) com p=0,045. Para a avaliação da rugosidade foi selecionada uma área do coping distante 100 m da borda cervical da peca e realizada a leitura. Os dados de rugosidade de superfície seguiram distribuição normal, sendo utilizado um teste paramétrico (ANOVA), seguindo pelo teste de Bonferroni. Ao se compararem as Ligas, SR apresentou menor rugosidade que Keragen (p=0,002) e que Vera Bond (p=0,001); ao se compararem as temperaturas a fundição a 700 °C resultou em menor rugosidade que a 900 °C (p=0,045). O que se concluiu com a presente metodologia apresentada foi que o comportamento das ligas as diferentes temperaturas varia de acordo com a sua composição tanto em relação a superfície quanto a adaptação marginal e que a fundição a 700 °C proporcionou obtenção dos melhores resultados em ambas as variáveis, sendo possível a otimização da superfície da peca fundida sem o comprometimento da adaptação marginal por meio da redução da temperatura de injeção da liga no molde, favorecendo o resultado final das restaurações. / A proper marginal fit and surface roughness are fundamental aspects for the clinical success of metal-ceramic crowns. The first parameter allows to preserve the margins adaptation accuracy of the restaurations, thus preventing issues related to an improper exposition of the dental tissues into the oral fluids and biofilm. The second parameter is related to mechanical and biological important aspects for the restoration quality and is also able to optimize the piece final adaptation. Both parameters are associated to temperature levels and the understanding of their behavior is convenient for the improvement of the Fixed Prostheses, therefore the aim of this study was to mensure the maginal gap by using the optical microscopy and evaluate the surface roughness by confocal microscopy of metallic copings fused with Nickel-Chromium alloys [Verabond II e experimental (SR)] and Cobalt- Chromium (Keragen) under two distinct mold temperature for the alloy injection: 700°C and 900°C. Performing those analysis represents a way to find out if the temperature reduction of the mold can be convenient to increase the quality of the casting patterns`s surface without affect the marginal fidelity, thus minimizing the overheat casting problems. The mensurements were performed in copings fused from resin cylinders for casting and each one, after fused, was cimented in a abutment cylinder analogue with standardized pression and placed under the respective microscopes for marginal fit and surface analyses. For the marginal fit mensurement were selected two equidistant points in a metal coping that representing &frac14; turn on the measurement device, in a total of 8 measurements for coping in each step that results in a misfit average. Once it was found a non-normal distribution, the non-parametric Kruskal Wallis test was performed for the data and was observed that the allow VBII conferred lower values of marginal fit (56,92 &micro;m) when compared to Keragen alloy (66,75 &micro;m), p<0,05, and SR conferred average values between the others (49,87 &micro;m),with no statistic difference. In the comparison between the mold temperatures the Mann-Whitney test was implemented and the temperature at 700°C reveled better results of marginal fit than the 900 °C temperature (50,75 &micro;m e 66,75 &micro;m, respectively) with p=0,045.For the surface analysis was selected an anatomic reference line in each coping and was set up a distance of 100 &micro;m from this point to make the quantification. For the surface roughness data, with normal distribution, comparisons were performed using a parametric test for independent data (ANOVA), followed by Bonferroni test. The level of significance was set at 5%. At the comparison of alloys, the SR granted lower values of roughness in its patterns than Keragen (p=0.002) and Verabond II (p=0,001). Comparing the temperatures, the values of roughness of the patterns fused under 700° were lower than those fused under 900° (p=0,045). There was no significant difference for interaction between alloy X temperature (p=0,280). The conclusion of the present study was that the behavior of the alloys regarding the marginal fit and surface roughness vary depending of its composition and the Mold temperature and Pieces injected at 700°C in the mold conferred better results in both parameters, therefore being possible to optimize the fixed photesis casting patterns surfaces without marginal fit commitment by reducing the mold temperature for the alloy injection, thus Contributing to the quality of the metal ceramic restorations.

O propósito deste trabalho foi avaliar a fusibilidade, o desajuste marginal e a resistência de união metalocerâmica (RUMC) do titânio comercialmente puro (CP) em função do tipo de revestimento, Rematitan Plus (P) ou Rematitan Ultra (U), e da temperatura final do molde: 400°C (T1), 550°C (T2) ou 700°C (T3). A partir de uma matriz metálica com linha de término cervical em bisel de 30°, foram obtidos sessenta padrões de resina/cera em forma de coping para os ensaios de fusibilidade e desajuste marginal. Para o ensaio de RUMC, foram obtidos sessenta padrões de resina/cera em forma de cilindro, com 8 mm de comprimento e 5 mm de diâmetro, utilizando uma matriz de teflon. Os padrões foram incluídos em dois revestimentos para titânio (P e U), compreendendo um coping e um cilindro para cada um dos anéis, que foram submetidos a ciclos térmicos, com variação da temperatura final (T1, T2 e T3) e fundidos em titânio CP. Após resfriamento, as fundições foram desincluídas e jateadas com óxido de alumínio (100 &micro;m). Depois de recortados dos canais de alimentação, os copings foram submetidos aos ensaios de fusibilidade e desajuste marginal, enquanto os cilindros foram preparados para aplicação da cerâmica: suas superfícies foram usinadas, jateadas com óxido de alumínio (150 &micro;m) e limpas com jato de vapor. A fusibilidade foi expressa como a deficiência (&micro;m) entre a margem real da fundição e uma margem perfeita. As margens das amostras foram registradas em silicona e o raio (R) do arredondamento quantificado para o cálculo da deficiência em &micro;m (D), pela expressão D=2,7&middot;R. As medidas de desajuste marginal (&micro;m) foram feitas com os copings na matriz sob carga de 29,4 N. Na seqüência, os cilindros compostos pelo metal e disco cerâmico (5 mm de diâmetro de 2 mm de espessura) foram submetidos aos ensaios de RUMC por cisalhamento. Os dados obtidos foram analisados estatisticamente pelos testes ANOVA e Tukey (&alpha;=0,05). Os resultados mostraram que para fusibilidade do titânio CP, expressa em forma de deficiência marginal (&micro;m), houve diferença significante tanto para fatores, revestimentos (P<0,001, P=81±23 e U=64±11) e temperaturas (P<0,001, T1=69±9; T2=68±9 e T3=82±31), como para interação (P<0,001, PT1=66±7; PT2=69±10; PT3=109±18; UT1=71±11; UT2=67±8 e UT3=55±7). Para o desajuste marginal (&micro;m), também houve diferença significante para fatores, revestimentos (P<0,001, P=465±69 e U=69±58) e temperaturas (P=0,024, T1=220±190; T2=250±212 e T3=332±312), assim como para interação entre eles (P=0,032, PT1=369±150; PT2=436±118; PT3=590±233; UT1=70±63; UT2=64±63 e UT3=74±52). Porém, para RUMC (MPa) não houve diferenças significantes para os fatores revestimentos (P=0,062) e temperaturas (P=0,224), nem para interação entre eles (P=0,149). Concluiu-se que o revestimento U proporcionou melhor fusibilidade e menor desajuste marginal para o titânio CP do que P. T3 determinou pior fusibilidade e maior desajuste marginal do que T1. O efeito do aumento da temperatura final do molde na fusibilidade do titânio CP foi diferente para os revestimentos testados, produzindo melhores resultados para U e piores para P quando se passou de T2 para T3; porém, para o desajuste marginal, este efeito foi observado somente para P, determinando aumento do desajuste marginal quando se passou de T2 para T3. A RUMC não foi afetada pelos revestimentos testados, nem pelo aumento da temperatura do molde no momento da fundição do titânio CP. / The aim of this study was to evaluate the castability, marginal misfit, and metal-ceramic bond strength (MCBS) of the commercially pure (CP) titanium, in terms of investment type, Rematitan Plus (P) and Rematitan Ultra (U), and mold final temperature: 400°C (T1), 550°C (T2), and 700°C (T3). Sixty wax/acrylic resin crown patterns were prepared on a stainless steel stylized crown die having a 30-degree beveled finish line for castability and marginal misfit tests. Sixty wax/acrylic resin cylinder-shaped patterns (height of 8 mm and diameter of 5 mm) were prepared on a plastic matrix for MCBS test. The patterns were invested using two different investments for titanium (P and U). Each investing ring had two patterns: a crown and a cylinder. The casting rings were placed in a furnace to burn out patterns and thermally expand the molds, that were cooled at three temperatures (T1, T2, and T3) for casting in CP titanium. After the rings cooled, the castings were divested manually and airborne-particle abraded with 100-&micro;m aluminum oxide abrasive. Castings were then separated from their sprues. The cast crowns were performed for castability and marginal misfit tests. The cast cylinders were prepared for applying porcelain: their surfaces were machined, airborneparticle abraded with 150-&micro;m aluminum oxide abrasive and cleaned with steam spray. The castability was expressed in terms of the deficiency (&micro;m) between an actual casting margin and a perfect margin. Crown margins were recorded in a silicone impression material. The degree of marginal rounding (R) was measured and margin length deficiencies (&micro;m) (D) were calculated using the formula D=2.7&middot;R. The measurements of marginal misfit (&micro;m) of the cast crowns were performed on the stainlees steel die at a load of 29.4 N. The cylinders composed by metal and ceramic disk (height of 2 mm and diameter of 5 mm) were performed for test of metal-ceramic shear bond strength. Data were subjected to 2-way ANOVA and Tukey HSD test (&aplha;=.05). The results indicated for castability of CP titanium, expressed in terms of marginal deficiency (&micro;m), a significant difference for the main factors, investment (P<.001, P=81±23 and U=64±11), and temperature (P<.001, T1=69±9; T2=68±9; and T3=82±31), as well as for interaction (P<.001, PT1=66±7; PT2=69±10; PT3=109±18; UT1=71±11; UT2=67±8; and UT3=55±7). For marginal misfit (&micro;m), also there was significant difference for the main factors, investment (P<.001, P=465±69 and U=69±58) and temperature (P=.024, T1=220±190; T2=250±212; and T3=332±312), as well as for interaction (P=.032, PT1=369±150; PT2=436±118; PT3=590±233; UT1=70±63; UT2=64±63; and UT3=74±52). However, for MCBS (MPa) there were no significant differences for the main factors, investment (P=.062) and temperature (P=.224), as well as for interaction (P=.149). It was concluded that investment U provided better castability and lower marginal misfit for CP titanium than investment P. T3 provided worse castability and higher marginal misfit for CP titanium than T1. The effect of the increase in mold final temperature on the castability of CP titanium was different between investments, producing better results for U and worse results for P, from T2 to T3; for marginal misfit, this effect was only observed for P, provided higher marginal misfit from T2 to T3. The MCBS was similar between investments and there were no differences with the increase in the mold temperature for casting CP titanium.

O propósito deste trabalho foi avaliar a fusibilidade, o desajuste marginal e a resistência de união metalocerâmica (RUMC) do titânio comercialmente puro (CP) em função do tipo de revestimento, Rematitan Plus (P) ou Rematitan Ultra (U), e da temperatura final do molde: 400°C (T1), 550°C (T2) ou 700°C (T3). A partir de uma matriz metálica com linha de término cervical em bisel de 30°, foram obtidos sessenta padrões de resina/cera em forma de coping para os ensaios de fusibilidade e desajuste marginal. Para o ensaio de RUMC, foram obtidos sessenta padrões de resina/cera em forma de cilindro, com 8 mm de comprimento e 5 mm de diâmetro, utilizando uma matriz de teflon. Os padrões foram incluídos em dois revestimentos para titânio (P e U), compreendendo um coping e um cilindro para cada um dos anéis, que foram submetidos a ciclos térmicos, com variação da temperatura final (T1, T2 e T3) e fundidos em titânio CP. Após resfriamento, as fundições foram desincluídas e jateadas com óxido de alumínio (100 &micro;m). Depois de recortados dos canais de alimentação, os copings foram submetidos aos ensaios de fusibilidade e desajuste marginal, enquanto os cilindros foram preparados para aplicação da cerâmica: suas superfícies foram usinadas, jateadas com óxido de alumínio (150 &micro;m) e limpas com jato de vapor. A fusibilidade foi expressa como a deficiência (&micro;m) entre a margem real da fundição e uma margem perfeita. As margens das amostras foram registradas em silicona e o raio (R) do arredondamento quantificado para o cálculo da deficiência em &micro;m (D), pela expressão D=2,7&middot;R. As medidas de desajuste marginal (&micro;m) foram feitas com os copings na matriz sob carga de 29,4 N. Na seqüência, os cilindros compostos pelo metal e disco cerâmico (5 mm de diâmetro de 2 mm de espessura) foram submetidos aos ensaios de RUMC por cisalhamento. Os dados obtidos foram analisados estatisticamente pelos testes ANOVA e Tukey (&alpha;=0,05). Os resultados mostraram que para fusibilidade do titânio CP, expressa em forma de deficiência marginal (&micro;m), houve diferença significante tanto para fatores, revestimentos (P<0,001, P=81±23 e U=64±11) e temperaturas (P<0,001, T1=69±9; T2=68±9 e T3=82±31), como para interação (P<0,001, PT1=66±7; PT2=69±10; PT3=109±18; UT1=71±11; UT2=67±8 e UT3=55±7). Para o desajuste marginal (&micro;m), também houve diferença significante para fatores, revestimentos (P<0,001, P=465±69 e U=69±58) e temperaturas (P=0,024, T1=220±190; T2=250±212 e T3=332±312), assim como para interação entre eles (P=0,032, PT1=369±150; PT2=436±118; PT3=590±233; UT1=70±63; UT2=64±63 e UT3=74±52). Porém, para RUMC (MPa) não houve diferenças significantes para os fatores revestimentos (P=0,062) e temperaturas (P=0,224), nem para interação entre eles (P=0,149). Concluiu-se que o revestimento U proporcionou melhor fusibilidade e menor desajuste marginal para o titânio CP do que P. T3 determinou pior fusibilidade e maior desajuste marginal do que T1. O efeito do aumento da temperatura final do molde na fusibilidade do titânio CP foi diferente para os revestimentos testados, produzindo melhores resultados para U e piores para P quando se passou de T2 para T3; porém, para o desajuste marginal, este efeito foi observado somente para P, determinando aumento do desajuste marginal quando se passou de T2 para T3. A RUMC não foi afetada pelos revestimentos testados, nem pelo aumento da temperatura do molde no momento da fundição do titânio CP. / The aim of this study was to evaluate the castability, marginal misfit, and metal-ceramic bond strength (MCBS) of the commercially pure (CP) titanium, in terms of investment type, Rematitan Plus (P) and Rematitan Ultra (U), and mold final temperature: 400°C (T1), 550°C (T2), and 700°C (T3). Sixty wax/acrylic resin crown patterns were prepared on a stainless steel stylized crown die having a 30-degree beveled finish line for castability and marginal misfit tests. Sixty wax/acrylic resin cylinder-shaped patterns (height of 8 mm and diameter of 5 mm) were prepared on a plastic matrix for MCBS test. The patterns were invested using two different investments for titanium (P and U). Each investing ring had two patterns: a crown and a cylinder. The casting rings were placed in a furnace to burn out patterns and thermally expand the molds, that were cooled at three temperatures (T1, T2, and T3) for casting in CP titanium. After the rings cooled, the castings were divested manually and airborne-particle abraded with 100-&micro;m aluminum oxide abrasive. Castings were then separated from their sprues. The cast crowns were performed for castability and marginal misfit tests. The cast cylinders were prepared for applying porcelain: their surfaces were machined, airborneparticle abraded with 150-&micro;m aluminum oxide abrasive and cleaned with steam spray. The castability was expressed in terms of the deficiency (&micro;m) between an actual casting margin and a perfect margin. Crown margins were recorded in a silicone impression material. The degree of marginal rounding (R) was measured and margin length deficiencies (&micro;m) (D) were calculated using the formula D=2.7&middot;R. The measurements of marginal misfit (&micro;m) of the cast crowns were performed on the stainlees steel die at a load of 29.4 N. The cylinders composed by metal and ceramic disk (height of 2 mm and diameter of 5 mm) were performed for test of metal-ceramic shear bond strength. Data were subjected to 2-way ANOVA and Tukey HSD test (&aplha;=.05). The results indicated for castability of CP titanium, expressed in terms of marginal deficiency (&micro;m), a significant difference for the main factors, investment (P<.001, P=81±23 and U=64±11), and temperature (P<.001, T1=69±9; T2=68±9; and T3=82±31), as well as for interaction (P<.001, PT1=66±7; PT2=69±10; PT3=109±18; UT1=71±11; UT2=67±8; and UT3=55±7). For marginal misfit (&micro;m), also there was significant difference for the main factors, investment (P<.001, P=465±69 and U=69±58) and temperature (P=.024, T1=220±190; T2=250±212; and T3=332±312), as well as for interaction (P=.032, PT1=369±150; PT2=436±118; PT3=590±233; UT1=70±63; UT2=64±63; and UT3=74±52). However, for MCBS (MPa) there were no significant differences for the main factors, investment (P=.062) and temperature (P=.224), as well as for interaction (P=.149). It was concluded that investment U provided better castability and lower marginal misfit for CP titanium than investment P. T3 provided worse castability and higher marginal misfit for CP titanium than T1. The effect of the increase in mold final temperature on the castability of CP titanium was different between investments, producing better results for U and worse results for P, from T2 to T3; for marginal misfit, this effect was only observed for P, provided higher marginal misfit from T2 to T3. The MCBS was similar between investments and there were no differences with the increase in the mold temperature for casting CP titanium.

A adaptação marginal é fundamental para o sucesso clínico e longevidade das coroas metalocerâmicas. O objetivo deste trabalho foi avaliar, por meio de microscopia óptica, o desajuste marginal de copings metalocerâmicos obtidos com as ligas metálicas de Ni-Cr [Verabond II e experimental (SR)] e Co-Cr (Keragen). As leituras foram realizadas antes da sinterização (T1), após a sinterização do opaco (T2) e após a sinterização da cerâmica (T3). A partir de uma matriz metálica e uma contra-matriz de teflon, encaixada sobre o preparo da matriz, foram obtidos 30 padrões de resina acrílica Duralay/cera com espessura de 0,7 mm (n=30), que foram incluidos em anel com revestimento Microfine (Talladium). Após a fundição, os copings foram desincluídos, jateados e usinados. Cada copings, adaptado à outra matriz metálica por meio de um padronizador da pressão de assentamento, foi levado ao microscópio óptico. Foram selecionados dois pontos equidistantes de um ponto selecionado no copings, que representava ¼ de volta no dispositivo de leitura, totalizando 8 leituras por etapa em cada copings. Os dados de desajuste marginal (&mu;m) foram analisados estatisticamente pelos testes ANOVA e Bonferroni (&alpha;=0,05). Os resultados mostraram que houve diferença para os fatores: tempo (p=0,00) e liga metálica (p=0,001). Com relação aos tempos, após a aplicação da cerâmica, houve maior desajuste marginal (132 &mu;m) que após a sinterização de opaco (111,81) e antes da sinterização (90,44), com diferença entre essas duas etapas. Com relação às ligas metálicas, a liga experimental SR apresentou o menor desajuste marginal (79,75 &mu;m) que as ligas de Ni-Cr (120,23 &mu;m) e Co-Cr (134,28 &mu;m) que não apresentaram diferença entre si. Não houve diferença significativa para as interações (p=0,834). Conclui-se que o desajuste marginal aumenta após as sinterizações da cerâmica e a liga experimental SR pode ser utilizada com segurança para confecção de restaurações metalocerâmicas, por apresentar os melhores resultados entre as ligas utilizadas. / The good marginal fit is a critical point for the clinical success of metal-ceramic crowns after definitive cementation. The knowledge of alloys properties, their interference factors and materials development allows the creation of new crowns within clinically acceptable marginal fit, factor that enables a good periodontal restorations performance and also prevents caries recurrences in cementation line. The present study evaluated, by optical microscopy, marginal fit in metal-ceramic crowns fused with three different alloys; Nickel-Chromium (Verabond II), Cobalt- Chromium (Keragen) and a experimetal Nickel-Chromium (SR) alloy in three distinct stages; after the cast (T1), after opaque layer application (T2) and after ceramic coating (T3). Were selected two equidistant points in a metal coping that representing ¼ turn on the measurement device, in a total of 8 measurements for coping in each step that results in a misfit average. Comparisons were performed using a parametric test for independent data (ANOVA), followed by Bonferroni test where applicable. The level of significance was set at 5%. The results showed there were statistical differences for such factors: time (p = 0.00) and alloy (p = 0.001). In relation to time, after ceramics application, there was higher marginal misfit (132 &mu;m) than after opaque sintering (111.81 &mu;m) and before sintering (90.44 &mu;m) with differences between these two steps. In relation to alloys, the experimental SR alloy showed the lower marginal misfit (79.75 &mu;m) than Ni-Cr alloys (120.23 &mu;m) and Co- Cr (134.28 &mu;m) and there was no statistical difference for these experimental groups There was no significant difference for interaction (p = 0.834). In conclusion the marginal misfit increases after ceramics sintering. Experimental SR alloy showed the best results among the alloys and can be safely used to metal ceramic restorations.

A adaptação marginal é fundamental para o sucesso clínico e longevidade das coroas metalocerâmicas. O objetivo deste trabalho foi avaliar, por meio de microscopia óptica, o desajuste marginal de copings metalocerâmicos obtidos com as ligas metálicas de Ni-Cr [Verabond II e experimental (SR)] e Co-Cr (Keragen). As leituras foram realizadas antes da sinterização (T1), após a sinterização do opaco (T2) e após a sinterização da cerâmica (T3). A partir de uma matriz metálica e uma contra-matriz de teflon, encaixada sobre o preparo da matriz, foram obtidos 30 padrões de resina acrílica Duralay/cera com espessura de 0,7 mm (n=30), que foram incluidos em anel com revestimento Microfine (Talladium). Após a fundição, os copings foram desincluídos, jateados e usinados. Cada copings, adaptado à outra matriz metálica por meio de um padronizador da pressão de assentamento, foi levado ao microscópio óptico. Foram selecionados dois pontos equidistantes de um ponto selecionado no copings, que representava ¼ de volta no dispositivo de leitura, totalizando 8 leituras por etapa em cada copings. Os dados de desajuste marginal (&mu;m) foram analisados estatisticamente pelos testes ANOVA e Bonferroni (&alpha;=0,05). Os resultados mostraram que houve diferença para os fatores: tempo (p=0,00) e liga metálica (p=0,001). Com relação aos tempos, após a aplicação da cerâmica, houve maior desajuste marginal (132 &mu;m) que após a sinterização de opaco (111,81) e antes da sinterização (90,44), com diferença entre essas duas etapas. Com relação às ligas metálicas, a liga experimental SR apresentou o menor desajuste marginal (79,75 &mu;m) que as ligas de Ni-Cr (120,23 &mu;m) e Co-Cr (134,28 &mu;m) que não apresentaram diferença entre si. Não houve diferença significativa para as interações (p=0,834). Conclui-se que o desajuste marginal aumenta após as sinterizações da cerâmica e a liga experimental SR pode ser utilizada com segurança para confecção de restaurações metalocerâmicas, por apresentar os melhores resultados entre as ligas utilizadas. / The good marginal fit is a critical point for the clinical success of metal-ceramic crowns after definitive cementation. The knowledge of alloys properties, their interference factors and materials development allows the creation of new crowns within clinically acceptable marginal fit, factor that enables a good periodontal restorations performance and also prevents caries recurrences in cementation line. The present study evaluated, by optical microscopy, marginal fit in metal-ceramic crowns fused with three different alloys; Nickel-Chromium (Verabond II), Cobalt- Chromium (Keragen) and a experimetal Nickel-Chromium (SR) alloy in three distinct stages; after the cast (T1), after opaque layer application (T2) and after ceramic coating (T3). Were selected two equidistant points in a metal coping that representing ¼ turn on the measurement device, in a total of 8 measurements for coping in each step that results in a misfit average. Comparisons were performed using a parametric test for independent data (ANOVA), followed by Bonferroni test where applicable. The level of significance was set at 5%. The results showed there were statistical differences for such factors: time (p = 0.00) and alloy (p = 0.001). In relation to time, after ceramics application, there was higher marginal misfit (132 &mu;m) than after opaque sintering (111.81 &mu;m) and before sintering (90.44 &mu;m) with differences between these two steps. In relation to alloys, the experimental SR alloy showed the lower marginal misfit (79.75 &mu;m) than Ni-Cr alloys (120.23 &mu;m) and Co- Cr (134.28 &mu;m) and there was no statistical difference for these experimental groups There was no significant difference for interaction (p = 0.834). In conclusion the marginal misfit increases after ceramics sintering. Experimental SR alloy showed the best results among the alloys and can be safely used to metal ceramic restorations.

O objetivo deste trabalho foi avaliar o efeito da soldagem TIG (\"tungsten inert gas\") e compará-la com soldagem a laser, em hastes cilíndricas e supra-estruturas implantosuportadas, confeccionadas em titânio comercialmente puro (Ti cp) por meio dos ensaios de resistência mecânica (tração e flexão) e desajuste marginal, respectivamente. Foram confeccionados noventa corpos-de-prova em titânio cp, sendo sessenta, na forma de hastes cilíndricas, obtidas por fundição de hastes de latão, e trinta na forma de supra-estruturas implanto-suportadas, obtidas por modelo de gesso com quatro análogos de implantes Microunit (Conexão), com dez repetições para cada grupo (controle, solda TIG, solda a Laser). Para a obtenção dos corpos-de-prova, foi realizada inclusão em revestimento Rematitan Plus, de acordo com as instruções fabricante. Os anéis foram submetidos aos ciclos térmicos e posicionados na máquina de fundição (Rematitan), sob arco voltaico, vácuo e atmosfera de argônio, com injeção de titânio sob vácuo-pressão. Após resfriamento, as fundições foram desincluídas e jateadas com óxido de alumínio. Os corpos-de-prova obtidos em forma de hastes cilíndricas foram distribuídos aleatoriamente, em três grupos, para ambos os ensaios, resistência à tração e flexão: grupo controle (sem solda), solda TIG e solda a Laser. As trinta supra-estruturas foram divididas aleatoriamente em três grupos: I- controle - monobloco; II-B- pós-soldagem TIG e III-B- pós-soldagem a Laser; os grupos II-A e III-A, foram constituídos dos espécimes antes do processo de soldagem: II-A- pré-soldagem TIG e III-A- pré-soldagem a Laser. Os dados obtidos para o Ensaio de Tração (MPa) foram analisados estatisticamente pelos testes ANOVA e Tukey (&alpha;= 0,05). O teste complementar de Tukey (p = 0,05) evidenciou que houve diferença entre o grupo controle (605,84 ± 19,83) e os métodos de soldagem TIG (514,90 ± 37,76) e Laser (515,85 ± 62,07). Para o Ensaio de Flexão (MPa), o teste não-paramétrico de Kruskal-Wallis mostrou que não houve diferença estatisticamente significante entre os processos de soldagem TIG (1559,66) e Laser (1621,64), contudo a diferença foi significante entre estes grupos e o controle (1908,75). Para análise dos resultados do desajuste marginal (&mu;m) das supra-estruturas implanto-suportadas, o teste nãoparamétrico de Kruskal-Wallis revelou que não houve diferença estatisticamente significante entre os grupos pós-soldagem TIG (250) e pós-soldagem Laser (241), entretanto, o grupo controle (770) apresentou o maior desajuste. Pelos resultados obtidos e dentro das limitações deste estudo, pode-se afirmar que a soldagem a TIG propicia a obtenção de resultados similares à soldagem a Laser. / The aim of this study was to evaluate the effect of TIG welding (tungsten inert gas) and compare it with Laser welding, of the cylindrical rods and implant-supported frameworks, obtained by in commercially pure titanium (cp) through the mechanical resistance (tensile and flexural strength) and misfit marginal, respectively. Ninety specimens have been fabricated titanium cp, and sixty, cylindrical rods, obtained by casting of the brass rods, and thirty implant-supported frameworks, obtained by plaster die with four similar - Microunit implants (Connection), with ten repetitions for each group (control, TIG welding, laser welding). The specimens were invested in Rematitan Plus, according to the manufacturer instructions. The rings were subjected to thermal cycling and positioned in the machine of casting (Rematitan) under voltaic arc, vacuum and atmosphere of argon, with injection of titanium vacuumpressure. After cooling, were manually and airbone-particle abraded with aluminum oxide. The specimes cylindrical rods were randomly distributed in three groups, for tests, tensile and flexural strength: the control group (without welding), TIG welding and soldering laser. The above thirty-structures were randomly divided into three groups: I- one-piece-cast (control)-, II-B-after-TIG welding and III-B-after-Laser welding, the Group II-A, III-A, consisted of specimens before the process of welding: II-A-before-TIG welding and III-A before-Laser welding. The results for the test Traction were submitted to variance analysis ANOVA (p < 0.05) being observed difference between groups. The supplementary Tukey test (p = 0.05) showed that there was a difference between the control group (605.84 ± 19.83) and the methods of welding TIG (514.90 ± 37.76) and laser (515.85 ± 62.07). To test the Flexion nonparametric test Kruskal-Wallis showed that there was no statistically significant difference between the processes of TIG welding (1559.66) and Laser (1621.64), but the difference was significant between these groups and control (1908.75). For analysis of the results of marginal misfit implant-supported frameworks, the non-parametric Kruskal-Wallis test revealed that there was no statistically significant difference between groups after-TIG welding (250) and after- Laser welding (241), however, the control group (770) showed the largest misfit. With these and the limitations of this study TIG welding in may be to Laser welding.

O objetivo deste trabalho foi avaliar o efeito da soldagem TIG (\"tungsten inert gas\") e compará-la com soldagem a laser, em hastes cilíndricas e supra-estruturas implantosuportadas, confeccionadas em titânio comercialmente puro (Ti cp) por meio dos ensaios de resistência mecânica (tração e flexão) e desajuste marginal, respectivamente. Foram confeccionados noventa corpos-de-prova em titânio cp, sendo sessenta, na forma de hastes cilíndricas, obtidas por fundição de hastes de latão, e trinta na forma de supra-estruturas implanto-suportadas, obtidas por modelo de gesso com quatro análogos de implantes Microunit (Conexão), com dez repetições para cada grupo (controle, solda TIG, solda a Laser). Para a obtenção dos corpos-de-prova, foi realizada inclusão em revestimento Rematitan Plus, de acordo com as instruções fabricante. Os anéis foram submetidos aos ciclos térmicos e posicionados na máquina de fundição (Rematitan), sob arco voltaico, vácuo e atmosfera de argônio, com injeção de titânio sob vácuo-pressão. Após resfriamento, as fundições foram desincluídas e jateadas com óxido de alumínio. Os corpos-de-prova obtidos em forma de hastes cilíndricas foram distribuídos aleatoriamente, em três grupos, para ambos os ensaios, resistência à tração e flexão: grupo controle (sem solda), solda TIG e solda a Laser. As trinta supra-estruturas foram divididas aleatoriamente em três grupos: I- controle - monobloco; II-B- pós-soldagem TIG e III-B- pós-soldagem a Laser; os grupos II-A e III-A, foram constituídos dos espécimes antes do processo de soldagem: II-A- pré-soldagem TIG e III-A- pré-soldagem a Laser. Os dados obtidos para o Ensaio de Tração (MPa) foram analisados estatisticamente pelos testes ANOVA e Tukey (&alpha;= 0,05). O teste complementar de Tukey (p = 0,05) evidenciou que houve diferença entre o grupo controle (605,84 ± 19,83) e os métodos de soldagem TIG (514,90 ± 37,76) e Laser (515,85 ± 62,07). Para o Ensaio de Flexão (MPa), o teste não-paramétrico de Kruskal-Wallis mostrou que não houve diferença estatisticamente significante entre os processos de soldagem TIG (1559,66) e Laser (1621,64), contudo a diferença foi significante entre estes grupos e o controle (1908,75). Para análise dos resultados do desajuste marginal (&mu;m) das supra-estruturas implanto-suportadas, o teste nãoparamétrico de Kruskal-Wallis revelou que não houve diferença estatisticamente significante entre os grupos pós-soldagem TIG (250) e pós-soldagem Laser (241), entretanto, o grupo controle (770) apresentou o maior desajuste. Pelos resultados obtidos e dentro das limitações deste estudo, pode-se afirmar que a soldagem a TIG propicia a obtenção de resultados similares à soldagem a Laser. / The aim of this study was to evaluate the effect of TIG welding (tungsten inert gas) and compare it with Laser welding, of the cylindrical rods and implant-supported frameworks, obtained by in commercially pure titanium (cp) through the mechanical resistance (tensile and flexural strength) and misfit marginal, respectively. Ninety specimens have been fabricated titanium cp, and sixty, cylindrical rods, obtained by casting of the brass rods, and thirty implant-supported frameworks, obtained by plaster die with four similar - Microunit implants (Connection), with ten repetitions for each group (control, TIG welding, laser welding). The specimens were invested in Rematitan Plus, according to the manufacturer instructions. The rings were subjected to thermal cycling and positioned in the machine of casting (Rematitan) under voltaic arc, vacuum and atmosphere of argon, with injection of titanium vacuumpressure. After cooling, were manually and airbone-particle abraded with aluminum oxide. The specimes cylindrical rods were randomly distributed in three groups, for tests, tensile and flexural strength: the control group (without welding), TIG welding and soldering laser. The above thirty-structures were randomly divided into three groups: I- one-piece-cast (control)-, II-B-after-TIG welding and III-B-after-Laser welding, the Group II-A, III-A, consisted of specimens before the process of welding: II-A-before-TIG welding and III-A before-Laser welding. The results for the test Traction were submitted to variance analysis ANOVA (p < 0.05) being observed difference between groups. The supplementary Tukey test (p = 0.05) showed that there was a difference between the control group (605.84 ± 19.83) and the methods of welding TIG (514.90 ± 37.76) and laser (515.85 ± 62.07). To test the Flexion nonparametric test Kruskal-Wallis showed that there was no statistically significant difference between the processes of TIG welding (1559.66) and Laser (1621.64), but the difference was significant between these groups and control (1908.75). For analysis of the results of marginal misfit implant-supported frameworks, the non-parametric Kruskal-Wallis test revealed that there was no statistically significant difference between groups after-TIG welding (250) and after- Laser welding (241), however, the control group (770) showed the largest misfit. With these and the limitations of this study TIG welding in may be to Laser welding.