Este estudo avaliou a precisão de duas técnicas de união, a brasagem e a soldagem a laser, em estruturas metálicas de uma prótese clássica de Brånemark. Dez estruturas fundidas em NiCr foram segmentadas em 4 partes e analisadas no MEV em pontos pré-estabelecidos, vestibular e proximal, totalizando 8 pontos de análise para cada estrutura. Na primeira fase, foi mensurada a fenda marginal existente entre o análogo do implante e o abutment UCLA antes da união destes segmentos através da brasagem e da soldagem a laser. Após esta análise inicial, as 10 estruturas foram divididas aleatoriamente em dois grupos. O grupo que seria unido pelo processo da brasagem, utilizando maçarico gás/oxigênio, apresentou uma fenda marginal média de 5,94µm, já o grupo que seria unido através da soldagem a laser, uma fenda marginal média de 7,22µm. Os segmentos de cada estrutura metálica foram parafusados com 10Ncm aos respectivos análogos da plataforma de trabalho e unidos com resina acrílica Pattern Resin LS (GC America Inc, USA). Após a polimerização da resina, a estrutura foi desparafusada e submetida ao processo da brasagem ou da soldagem a laser e analisada no MEV nas mesmas posições pré-estabelecidas antes da união. Esta análise foi realizada na mesma plataforma de trabalho. Para tal, os quatro parafusos de fixação foram rotacionados até que fosse detectada uma leve resistência. Neste momento, somente o parafuso de uma das extremidades recebeu um torque de 10Ncm e os demais parafusos foram soltos. A média das fendas marginais após o processo da brasagem passou a ser de 18,80µm e a média das fendas marginais após a soldagem a laser passou a ser de 12,38µm. A análise de covariância mostrou que a diferença das fendas depois e antes da união através da brasagem foi maior que a diferença das fendas obtidas através da soldagem a laser (p = 0,001). Apesar da brasagem apresentar uma distorção significativamente maior quando comparada à soldagem a laser, ambas mostraram valores de fenda marginal clinicamente aceitáveis. No entanto, ficou evidente a facilidade de execução da técnica a laser em relação à brasagem, principalmente no que tange ao tempo necessário para a realização de cada uma delas. / In this study we assess precision of two union techniques, brazing and laser welding, in metallic structures of a Brånemark classical prosthesis. Ten structures cast in NiCr were segmented in four parts and analyzed in the SEM in pre-established points, vestibular and proximal, in a total of 8 analysis points for each structure. In this first phase, we measured the marginal fissure between the implant analogous and the UCLA abutment before the union of these segments using brazing and laser welding. After this initial analysis, we randomly divided the ten structures in two groups. The group that would be united by the process of brazing, using gas/oxygen blowpipe, presented an average marginal fissure of 5,94µm and the group that would be united by laser welding, an average marginal fissure of 7,22µm. The segments of each metallic structure were screwed with 10Ncm to the respective analogous of the work platform and united with acrylic resin Pattern Resin LS (GC America Inc., USA). After polymerization of the resin, the structure was unscrewed and submitted to process of brazing or laser welding and analyzed in the SEM in the same positions pre-established before the union. This analysis was made in the same work platform. To do so we rotated the four fixation screws until we felt a light resistance. At this moment, only the screw of one of the edges received a torque of 10Ncm and the other screws were released. The average of the marginal fissures after the brazing process was 18,80 µm and the average of the marginal fissures after the laser welding process was 12,38µm. The analysis of the covariance showed that the difference of the fissures after and before the union using brazing was bigger than the difference of the fissures obtained with the laser welding (p = 0,001). Despite the fact that the brazing presents a distortion significantly bigger when compared to the laser welding, both techniques showed clinically acceptable values of marginal fissures. However, it is clear how easy the execution of the laser technique is in relation to the brazing, mainly in relation to the time that is needed for each technique.

Submitted by BRUNAMÉLIA DE OLIVEIRA null (brunamoliveira@hotmail.com) on 2016-09-16T11:59:43Z No. of bitstreams: 1 TESE DOUTORADO_23-agost-2016- wirley.doc: 39192064 bytes, checksum: 979dfe3777702d653e46da90ffda2ead (MD5) / Rejected by Juliano Benedito Ferreira (julianoferreira@reitoria.unesp.br), reason: Solicitamos que realize uma nova submissão seguindo as orientações abaixo: A versão final da dissertação/tese deve ser submetida no formato PDF (Portable Document Format). O arquivo PDF não deve estar protegido e a dissertação/tese deve estar em um único arquivo, inclusive os apêndices e anexos, se houver. Por favor, corrija o formato do arquivo e realize uma nova submissão. Agradecemos a compreensão. on 2016-09-21T13:09:53Z (GMT) / Submitted by BRUNAMÉLIA DE OLIVEIRA null (brunamoliveira@hotmail.com) on 2016-09-21T13:51:25Z No. of bitstreams: 1 TESE DOUTORADO Brunamélia de Oliveira-PDF.pdf: 1338467 bytes, checksum: 256bd9b6a59b22460bfa4b2d78f3caa4 (MD5) / Approved for entry into archive by Ana Paula Grisoto (grisotoana@reitoria.unesp.br) on 2016-09-21T20:35:33Z (GMT) No. of bitstreams: 1 oliveira_b_dr_araca.pdf: 1338467 bytes, checksum: 256bd9b6a59b22460bfa4b2d78f3caa4 (MD5) / Made available in DSpace on 2016-09-21T20:35:33Z (GMT). No. of bitstreams: 1 oliveira_b_dr_araca.pdf: 1338467 bytes, checksum: 256bd9b6a59b22460bfa4b2d78f3caa4 (MD5) Previous issue date: 2016-07-25 / O objetivo do presente trabalho foi avaliar, por meio de teste de compressão, a resistência à fratura de infraestruturas metálicas de próteses totais implantossuportadas do tipo protocolo de Branemark em função de diferentes designs (comprimentos e altura) do cantilever, bem como espessura do conector distal. Foram confeccionadas 39 infraestruturas (barras) em liga de CoCr agrupadas de acordo com o comprimento do cantilever (cc) (12mm, 19mm e 26mm), altura do cantilever (hc) (3,2 mm, 4mm) e espessura do conector distal (ec) (0,4mm, 1,5mm e 2mm). Os grupo foram divididos em Controle (cc 12mm; hc 4mm; ec 1,5),Grupo 1 (cc 12mm; hc 4mm; ec 0,4mm), Grupo 2(cc 12mm; hc 3,2mm; ec 0,4mm), Grupo 3 (cc 12mm; hc 3,2mm; ec 1,5mm), Grupo 4 (cc 19mm; hc 4mm; ec 1,5mm), Grupo 5 (cc 19mm; hc 4mm; ec 0,4mm), Grupo 6 (cc 19mm; hc 3,2mm; ec 1,5mm), Grupo 7 (cc 19mm; hc 3,2mm; ec 0,4mm), Grupo 8 (cc 26mm; hc 4mm; ec 1,5mm), Grupo 9 (cc 26mm; hc 4mm; ec 0,4mm), Grupo 10 (cc 26mm; hc 3,2mm; ec 1,5mm) e Grupo 11 (cc 26mm; hc 3,2mm; ec 0,4mm). Todos os espécimes foram submetidos a ensaio de compressão em uma maquina de ensaio universal com célula de carga de 5000N e velocidade constante de 0,5mm/min. Os dados obtidos foram submetidos a analise estatística ANOVA a três critérios, seguido pelo teste de Tukey, com nível se significância de 5% (p<0,05). Foi observada uma diferença significante na diminuição de resistência a compressão com o aumento do comprimento do cantilever, um aumento significante de resistência nos grupos com altura de cantileveres maiores. Foi concluído que quanto menor o comprimento e maior a altura do cantielver, maior será a resistência. Já a espessura do conector influenciou a resistência, porém sem uniformidade. / The aim of this study was to evaluate, through compression test, the fracture strength of metal infrastructure dentures implant of the Branemark protocol type for different designs (length and height) of the cantilever and thickness of the connector distal. 39 were prepared infrastructure (bar) pooled CoCr alloy according to the length of the cantilever (cc) (12mm, 19mm and 26mm), the cantilever height (hc) (3.2mm, 4mm) thick and the distal connector ( c) (0.4mm, 1.5mm and 2mm). The group were divided into control (cc 12mm; hc 4mm and c 1.5), Group 1 (cc 12mm; hc 4mm, 0.4mm c), Group 2 (cc 12 mm; hc 3.2mm, 0.4mm and c) Group 3 (cc 12 mm; hc 3.2mm, 1.5mm c), Group 4 (cc 19mm; hc 4mm, 1.5mm c), Group 5 (cc 19mm; hc 4mm, 0.4mm c), Group 6 (cc 19mm; hc 3.2mm, 1.5mm c), Group 7 (cc 19mm; hc 3.2mm, 0.4mm c), Group 8 (cc 26mm; hc 4mm, 1.5mm c), Group 9 ( cc 26mm; hc 4mm, 0.4mm c) Group 10 (cc 26mm; hc 3.2mm, 1.5mm c) and Group 11 (cc 26mm; hc 3.2mm, 0.4mm and c). All specimens were subjected to compression test in a universal testing machine with 5000N load cell and constant speed of 0.5 mm / min. Data were analyzed by ANOVA statistical analysis three criteria, followed by Tukey test, with significance level was 5% (p <0.05). a significant difference in the decrease of resistance to compression with increasing length of the cantilever, a significant increase in resistance groups with height greater cantilevers was observed. It was concluded smaller length and greater height of cantielver, the greater the resistance. Already the connector thickness influenced the resistance, but without uniformity.

Este estudo avaliou a precisão de duas técnicas de união, a brasagem e a soldagem a laser, em estruturas metálicas de uma prótese clássica de Brånemark. Dez estruturas fundidas em NiCr foram segmentadas em 4 partes e analisadas no MEV em pontos pré-estabelecidos, vestibular e proximal, totalizando 8 pontos de análise para cada estrutura. Na primeira fase, foi mensurada a fenda marginal existente entre o análogo do implante e o abutment UCLA antes da união destes segmentos através da brasagem e da soldagem a laser. Após esta análise inicial, as 10 estruturas foram divididas aleatoriamente em dois grupos. O grupo que seria unido pelo processo da brasagem, utilizando maçarico gás/oxigênio, apresentou uma fenda marginal média de 5,94µm, já o grupo que seria unido através da soldagem a laser, uma fenda marginal média de 7,22µm. Os segmentos de cada estrutura metálica foram parafusados com 10Ncm aos respectivos análogos da plataforma de trabalho e unidos com resina acrílica Pattern Resin LS (GC America Inc, USA). Após a polimerização da resina, a estrutura foi desparafusada e submetida ao processo da brasagem ou da soldagem a laser e analisada no MEV nas mesmas posições pré-estabelecidas antes da união. Esta análise foi realizada na mesma plataforma de trabalho. Para tal, os quatro parafusos de fixação foram rotacionados até que fosse detectada uma leve resistência. Neste momento, somente o parafuso de uma das extremidades recebeu um torque de 10Ncm e os demais parafusos foram soltos. A média das fendas marginais após o processo da brasagem passou a ser de 18,80µm e a média das fendas marginais após a soldagem a laser passou a ser de 12,38µm. A análise de covariância mostrou que a diferença das fendas depois e antes da união através da brasagem foi maior que a diferença das fendas obtidas através da soldagem a laser (p = 0,001). Apesar da brasagem apresentar uma distorção significativamente maior quando comparada à soldagem a laser, ambas mostraram valores de fenda marginal clinicamente aceitáveis. No entanto, ficou evidente a facilidade de execução da técnica a laser em relação à brasagem, principalmente no que tange ao tempo necessário para a realização de cada uma delas. / In this study we assess precision of two union techniques, brazing and laser welding, in metallic structures of a Brånemark classical prosthesis. Ten structures cast in NiCr were segmented in four parts and analyzed in the SEM in pre-established points, vestibular and proximal, in a total of 8 analysis points for each structure. In this first phase, we measured the marginal fissure between the implant analogous and the UCLA abutment before the union of these segments using brazing and laser welding. After this initial analysis, we randomly divided the ten structures in two groups. The group that would be united by the process of brazing, using gas/oxygen blowpipe, presented an average marginal fissure of 5,94µm and the group that would be united by laser welding, an average marginal fissure of 7,22µm. The segments of each metallic structure were screwed with 10Ncm to the respective analogous of the work platform and united with acrylic resin Pattern Resin LS (GC America Inc., USA). After polymerization of the resin, the structure was unscrewed and submitted to process of brazing or laser welding and analyzed in the SEM in the same positions pre-established before the union. This analysis was made in the same work platform. To do so we rotated the four fixation screws until we felt a light resistance. At this moment, only the screw of one of the edges received a torque of 10Ncm and the other screws were released. The average of the marginal fissures after the brazing process was 18,80 µm and the average of the marginal fissures after the laser welding process was 12,38µm. The analysis of the covariance showed that the difference of the fissures after and before the union using brazing was bigger than the difference of the fissures obtained with the laser welding (p = 0,001). Despite the fact that the brazing presents a distortion significantly bigger when compared to the laser welding, both techniques showed clinically acceptable values of marginal fissures. However, it is clear how easy the execution of the laser technique is in relation to the brazing, mainly in relation to the time that is needed for each technique.

A associação entre dente e implante em uma prótese parcial fixa (PPF) vêm sido questionada há muitos anos devido a suas implicações clínicas, incluindo a seleção do melhor tipo de união dos elementos protéticos (conexão rígida ou semi-rígida). Este estudo avaliou próteses dento-implanto-suportadas de conexão rígida do tipo cimentada sobre 3 tipos de conexão protética (hexágono externo - HE, hexágono interno - HI e cone morse - CM) e sua relação com o desajuste vertical e falhas na prótese antes e após ciclagem mecânica, além da análise fotoelástica destas situações. Foram confeccionados 21 corpos de prova (7 HE, 7 HI e 7 CM) sobre um modelo mestre que simulou a perda dentária dos elementos 46 e 47, sendo um implante posicionado na área do 47 e um dente preparado com ligamento periodontal simulado em poliéter na área do 45. Sobre este modelo foram confeccionadas PPFs metalocerâmicas de 3 elementos rígidas cimentadas sobre dente e implante (munhão universal). Os corpos de prova foram preparados e submetidos ao ensaio de ciclagem mecânica com uma carga de 120N por 1.000.000 de ciclos, simulando o uso clínico da prótese por 2 anos. Análises do desajuste vertical foram realizadas por meio de microscopia óptica (40x) em todos os períodos de confecção das PPFs (antes da solda, após solda, após aplicação da cerâmica e após ciclagem). O percentual de falhas nas próteses após ciclagem também foi avaliado (trincas/fraturas/decimentações), além da execução do ensaio fotoelástico (carga pontual dental, bipontual nos pilares e oclusal simultânea). Os resultados obtidos para o desajuste vertical indicaram um aumento significante dos níveis de desajuste para todas as etapas de confecção tanto para dente quanto implante (p<0,0001), porém não significante entre os grupos (p>0,059). Para o percentual de falhas na prótese, encontrou-se um índice decrescente na ordem CM>HI>HE. Para análise fotoelástica, encontrou-se um índice de concentração de tensões crescente na ordem CM&lt;HI&lt;HE. Baseado nos resultados encontrados, dentro das limitações do estudo foi possível concluir que: os níveis de desajuste vertical tendem a aumentar nas etapas de confecção da prótese para todas as conexões protéticas; a fadiga mecânica tende a interferir no grau de desajuste vertical a longo prazo pela deformação da estrutura a depender de sua espessura; o aumento no percentual de falhas da prótese tende a ser proporcional ao aumento da rigidez da conexão protética; apesar da redução da rigidez da conexão protética favorecer a longevidade da PPF, esta também tende a aumentar as tensões nos elementos pilares e stress no osso circundante; a utilização da conexão Morse subcrestal para união dente-implante rígida tende a ser preferível pela preservação dos elementos pilares devido a menor concentração de tensões em detrimento da longevidade da PPF, entretanto esta pode ser substituída caso a falha seja irreversível. / The association between tooth and implant in fixed partial dentures (FPD&prime;s) have been questioned for many years due to its clinical implications, including selecting the best kind of connection design (rigid or semi-rigid connection). This study assessed cemented toothimplant supported rigid connected FPD&prime;s on 3 types of implant connections (external hexagon - EH, internal hexagon - IH and morse taper - MT) and its relationship to the vertical misfit and FPD failure before and after mechanical cycling plus the photoelastic analysis of those situations. 21 specimens (7 EH, 7 IH and 7 MT) were fabricated on a master model that simulated tooth loss of elements 46 and 47, with an implant placed on the 47 area and a prepared tooth with simulated periodontal ligament in polyether on the 45 area. On this model, three-element metalloceramic rigid FPD&prime;s were made, cemented to tooth and implant (universal post). The specimens were prepared and subjected to mechanical cycling with a 120N load under 1,000,000 cycles, simulating a 2-year clinical use of the prosthesis. Analyses of vertical misfit were performed by optical microscopy (40x) in all periods of FPD&prime;s fabrication (before welding, after welding, after application of ceramic and after cycling). The FPD failure percentage after cycling was also evaluated (cracks/fractures/loss of cementation), and photoelastic test was performed (dental load only, simultaneous abutment load and occlusal load). The results for vertical misfit indicated a significant increase in the levels of misfit for all stages of fabrication for both tooth and implant (p<0.0001) but not significant between groups (p>0.059). For the FPD failure percentage, we found a decreasing rate in the order MT>IH>EH. The photoelastic test indicated a major amount of tension increase in the order MT&lt;IH&lt;EH. Based on these results, within the limitations of the study it was concluded that: the levels of vertical misfit tend to increase in the prosthesis fabrication steps for all implant connections; mechanical fatigue tends to interfere on vertical misfit in long term due to deformation of the framework depending on its thickness; the FPD failure percentage tends to be proportional to the rigidity increase of the implant connection; despite the decrease of rigidity of the implant connection favors the longevity of the FPD, this also tends to increase tensions on the abutments and stress on the surrounding bone; the use of subcrestal morse taper connection on rigid tooth-implant FPD&prime;s tends to be preferable for the preservation of the abutments due to the lower abutment stress concentration at the expense of longevity of FPD, though this can be replaced if the failure is irreversible.

93f. / Submitted by Suelen Reis (suziy.ellen@gmail.com) on 2013-04-24T14:16:56Z No. of bitstreams: 1 Dissertacao - Tiago Cunha.pdf: 763526 bytes, checksum: db4a0e2212c5cc1a1da94e961899507d (MD5) / Approved for entry into archive by Rodrigo Meirelles(rodrigomei@ufba.br) on 2013-05-08T11:50:18Z (GMT) No. of bitstreams: 1 Dissertacao - Tiago Cunha.pdf: 763526 bytes, checksum: db4a0e2212c5cc1a1da94e961899507d (MD5) / Made available in DSpace on 2013-05-08T11:50:18Z (GMT). No. of bitstreams: 1 Dissertacao - Tiago Cunha.pdf: 763526 bytes, checksum: db4a0e2212c5cc1a1da94e961899507d (MD5) Previous issue date: 2008 / Embora sejam fabricados pela Nobel Biocare, as vantagens mecânicas e estéticas dos pilares cerâmicos personalizados Procera têm levado à sua utilização em associação com outros sistemas de implantes compatíveis com o sistema Bränemark. Estudos chamam a atenção para o fato de que a associação de componentes de empresas diferentes das dos fabricantes dos implantes gera diferenças estatisticamente significativas na adaptação marginal, quando comparados a implantes parafusados a componentes de um mesmo fabricante. Objetivo. Através deste estudo, buscou-se avaliar, através de microscopia eletrônica de varredura (MEV), a desadaptação marginal na interface entre implante e pilar de pilares cerâmicos personalizados Procera, parafusados a diferentes sistemas de implantes compatíveis com o sistema Branemärk. Métodos. Aplicação de questionário a profissionais especialistas em prótese dentária com perguntas relativas ao planejamento das próteses sobre implantes e aos sistemas sobre os quais esses pilares costumam ser utilizados, a fim de se delinearem os grupos experimentais a serem estudados. Com base nas informações coletadas, foram selecionados doze pilares personalizados Procera em Zircônia e doze implantes de hexágono externo e plataforma regular, compatíveis com o sistema Bränemark, divididos em três grupos com quatro amostras cada: (1) SIN (ES), (2) Conexão (EC) e (3) Nobel Biocare (GCN). Resultados. As médias e desvios padrões determinados para cada grupo foram submetidos à ANOVA e, em seguida, ao Teste Tukey, para se determinar a significância das diferenças entre os grupos estudados. As médias de desadaptação marginal na interface entre implante e pilar para cada grupo foram: 9,53µm ±0,52, 10,62µm ±2,16 e 5,7µm ±0,39, respectivamente para os grupos ES, EC e GCN. Conclusão. Os resultados obtidos evidenciaram uma diferença significativa entre os grupos (p=0,001), com valor de desadaptação marginal menor para o grupo de controle (GCN), enquanto que, para os grupos ES e EC, embora tivessem sido constatados valores similares, eles diferiram estatisticamente dos do grupo de controle, indicando, portanto, maior desajuste. / Salvador

A associação entre dente e implante em uma prótese parcial fixa (PPF) vêm sido questionada há muitos anos devido a suas implicações clínicas, incluindo a seleção do melhor tipo de união dos elementos protéticos (conexão rígida ou semi-rígida). Este estudo avaliou próteses dento-implanto-suportadas de conexão rígida do tipo cimentada sobre 3 tipos de conexão protética (hexágono externo - HE, hexágono interno - HI e cone morse - CM) e sua relação com o desajuste vertical e falhas na prótese antes e após ciclagem mecânica, além da análise fotoelástica destas situações. Foram confeccionados 21 corpos de prova (7 HE, 7 HI e 7 CM) sobre um modelo mestre que simulou a perda dentária dos elementos 46 e 47, sendo um implante posicionado na área do 47 e um dente preparado com ligamento periodontal simulado em poliéter na área do 45. Sobre este modelo foram confeccionadas PPFs metalocerâmicas de 3 elementos rígidas cimentadas sobre dente e implante (munhão universal). Os corpos de prova foram preparados e submetidos ao ensaio de ciclagem mecânica com uma carga de 120N por 1.000.000 de ciclos, simulando o uso clínico da prótese por 2 anos. Análises do desajuste vertical foram realizadas por meio de microscopia óptica (40x) em todos os períodos de confecção das PPFs (antes da solda, após solda, após aplicação da cerâmica e após ciclagem). O percentual de falhas nas próteses após ciclagem também foi avaliado (trincas/fraturas/decimentações), além da execução do ensaio fotoelástico (carga pontual dental, bipontual nos pilares e oclusal simultânea). Os resultados obtidos para o desajuste vertical indicaram um aumento significante dos níveis de desajuste para todas as etapas de confecção tanto para dente quanto implante (p<0,0001), porém não significante entre os grupos (p>0,059). Para o percentual de falhas na prótese, encontrou-se um índice decrescente na ordem CM>HI>HE. Para análise fotoelástica, encontrou-se um índice de concentração de tensões crescente na ordem CM&lt;HI&lt;HE. Baseado nos resultados encontrados, dentro das limitações do estudo foi possível concluir que: os níveis de desajuste vertical tendem a aumentar nas etapas de confecção da prótese para todas as conexões protéticas; a fadiga mecânica tende a interferir no grau de desajuste vertical a longo prazo pela deformação da estrutura a depender de sua espessura; o aumento no percentual de falhas da prótese tende a ser proporcional ao aumento da rigidez da conexão protética; apesar da redução da rigidez da conexão protética favorecer a longevidade da PPF, esta também tende a aumentar as tensões nos elementos pilares e stress no osso circundante; a utilização da conexão Morse subcrestal para união dente-implante rígida tende a ser preferível pela preservação dos elementos pilares devido a menor concentração de tensões em detrimento da longevidade da PPF, entretanto esta pode ser substituída caso a falha seja irreversível. / The association between tooth and implant in fixed partial dentures (FPD&prime;s) have been questioned for many years due to its clinical implications, including selecting the best kind of connection design (rigid or semi-rigid connection). This study assessed cemented toothimplant supported rigid connected FPD&prime;s on 3 types of implant connections (external hexagon - EH, internal hexagon - IH and morse taper - MT) and its relationship to the vertical misfit and FPD failure before and after mechanical cycling plus the photoelastic analysis of those situations. 21 specimens (7 EH, 7 IH and 7 MT) were fabricated on a master model that simulated tooth loss of elements 46 and 47, with an implant placed on the 47 area and a prepared tooth with simulated periodontal ligament in polyether on the 45 area. On this model, three-element metalloceramic rigid FPD&prime;s were made, cemented to tooth and implant (universal post). The specimens were prepared and subjected to mechanical cycling with a 120N load under 1,000,000 cycles, simulating a 2-year clinical use of the prosthesis. Analyses of vertical misfit were performed by optical microscopy (40x) in all periods of FPD&prime;s fabrication (before welding, after welding, after application of ceramic and after cycling). The FPD failure percentage after cycling was also evaluated (cracks/fractures/loss of cementation), and photoelastic test was performed (dental load only, simultaneous abutment load and occlusal load). The results for vertical misfit indicated a significant increase in the levels of misfit for all stages of fabrication for both tooth and implant (p<0.0001) but not significant between groups (p>0.059). For the FPD failure percentage, we found a decreasing rate in the order MT>IH>EH. The photoelastic test indicated a major amount of tension increase in the order MT&lt;IH&lt;EH. Based on these results, within the limitations of the study it was concluded that: the levels of vertical misfit tend to increase in the prosthesis fabrication steps for all implant connections; mechanical fatigue tends to interfere on vertical misfit in long term due to deformation of the framework depending on its thickness; the FPD failure percentage tends to be proportional to the rigidity increase of the implant connection; despite the decrease of rigidity of the implant connection favors the longevity of the FPD, this also tends to increase tensions on the abutments and stress on the surrounding bone; the use of subcrestal morse taper connection on rigid tooth-implant FPD&prime;s tends to be preferable for the preservation of the abutments due to the lower abutment stress concentration at the expense of longevity of FPD, though this can be replaced if the failure is irreversible.

Objetivo: Avaliar o desajuste vertical (gap) e discrepância horizontal (dh) na interface implante/pilares de zircônia (Zr) confeccionados por três sistemas CAD/CAM (Neodent Digital, Zirkonzahn e AmannGirrbach) e na interface implante de titânio/pilar de ZrTi confeccionado pela Neodent Digital, antes e após ciclagem mecânica. Também foi avaliada a superfície do hexágono do implante antes e após ciclagem mecânica e o destorque do parafuso do pilar pós-ciclagem. Método: Os grupos de estudo constituídos por oito amostras foram: implante/pilar de Zr AmannGirrbach (PZrAG), implante/pilar de Zr Neodent (PZrN), implante/pilar de Zr Zirkonzahn (PZrZ) e implante/pilar de Zr com infra-estrutura em Ti Neodent (PZrTiN). Pilares padronizados foram confeccionados a partir de três pilares idênticos fresados em cera, fixados sobre análogos e enviados para os laboratórios participantes do estudo. A análise da superfície, do gap e da dh foram realizadas em três amostras de cada grupo e o destorque em oito. Inicialmente, imagens da superfície dos hexágonos dos implantes foram obtidas em Microscópio Eletrônico de Varredura (MEV). Em seguida, imagens das superfícies dos pilares foram obtidas com microscópio óptico 3D (MO 3D) e posteriormente, os pilares foram acoplados aos implantes com torque de 32,0N.cm. Subsequentemente, imagens das interfaces implante/pilar foram obtidas em MEV para posterior comparação com as imagens pós-ciclagem. Coroas de CrCo foram cimentadas nos pilares e os conjuntos (implante/pilar/coroa) submetidos à ciclagem com carga de 400N, frequência de 8,0 Hz, por um milhão de ciclos. Novas imagens da interface implante/pilar foram obtidas em MEV e realizadas as medições inicial e final do gap e a avaliação da dh. Em seguida, foi mensurado o destorque. Para a avaliação da superfície dos implantes, novas imagens foram obtidas em MEV e comparadas com a situação inicial. As alterações verificadas foram classificadas segundo os escores: ausência(0), leve(1), moderada(2), intensa(3). Resultados: Para o destorque(N.cm) nos grupos de Zr, o PZrZ apresentou o maior valor médio 23,12(2,7), seguido pelo PZrAG 19,57(4,3) e PZrN 19,43(1,9). O valor aferido para o grupo PZrTiN foi 21,0(2,5). Com relação às alterações de superfície, entre os grupos de Zr, a maior alteração foi observada no PZrZ 1,39(0,99) e a menor no PZrAG 0,64(0,62). O PZrTiN apresentou o seguinte valor: 0,53(0,56). Com relação ao gap, entre os grupos de Zr, o maior valor médio foi evidenciado no PZrAG 5,19(2,07)&#956;m e o menor no PZrN 3,21(1,47)&#956;m. O grupo PZrTiN 1,48(1,04)&#956;m apresentou valor inferior ao grupo PZrN. Entre os pilares de Zr, o maior valor de dh foi observado no PZrAG 49,98(9,06)&#956;m e o menor no PZrZ 31,53(32,33)&#956;m. O PZrTiN não apresentou dh. Conclusões: Com relação ao destorque, não foi observada diferença significativa entre os grupos de zircônia, assim como entre os grupos da Neodent (Zr e ZrTi). Entre os pilares de Zr, as maiores alterações de superfície do hexágono foram observadas no grupo PZrZ e entre os pilares fresados pela Neodent (Zr e ZrTi) no PZrN. Foi observado que as alterações de superfície mantiveram relação com a forma do hexágono fresado no pilar. Quanto ao gap, entre os pilares de Zr, não foi observada diferença significativa entre os grupos; entre os pilares da Neodent (Zr e ZrTi), antes e pós ciclagem, diferença significativa foi observada entre os dois grupos, apenas antes da ciclagem; quando avaliado o gap de cada grupo antes e após a ciclagem mecânica, só o PZrZ mostrou diferença significativa. Os grupos PZrAG e PZrZ apresentaram maiores valores de gap pré-ciclagem quando considerados por face e na situação pós-ciclagem os pilares sofreram inclinação sobre o implante. Com relação à dh, quando considerados os grupos em Zr, o menor valor médio foi verificado no PZrZ e o PZrN apresentou maior regularidade entre os quatro lados observados. Todos os pilares de Zr apresentaram discrepância horizontal, alternando graus diferentes de sobre-contorno numa mesma amostra. / Purpose: To evaluate the vertical misfit (gap) and horizontal discrepancy (dh) in the zirconium (Zr) implant-abutment interface manufactured by three CAD/CAM systems (Neodent Digital, Zirkonzahn and AmannGirrbach) and the ZrTi implant-abutment manufactured by Neodent, before and after cyclic loading. The surface of the titanium (Ti) hexagon implant was also evaluated before and after cyclic loading as well as the torque loss of the abutment screw post loading. Method: The study groups made up of 8 samples were as follows: Zr AmannGirrbach (PZrAG) implant-abutment, Zr Neodent (PZrN) implant-abutment, Zr Zirkonzhan (PZrZ) implant-abutment and Zr implant-abutment with Ti Neodent (PZrTiN) infrastructure. Standard-made abutments were manufactured from three identical abutments milled in wax, fixed on analogs and sent to the participant laboratories. The analysis of the surface, the gap and the dh were performed on three samples from each group and the torque loss was performed on eight samples. Initially, images of the surface of the hexagon implant were obtained by Scanning Electron Microscope (SEM). Then, images from the abutment surfaces were obtained from optical microscope 3D (MO 3D), followed by the tightening of the abutments to the implants with torque of 32.0N.cm. Subsequently, images of the implant-abutment interfaces were obtained from the SEM for comparison with the post loading images. CrCo crowns were cemented on the abutments and the combination (implant/abutment/crown) was submitted to cyclic loading with a load of 400N, frequency of 8.0Hz, for one million cycles. New images of the implant-abutment interface were obtained from the SEM, and initial and final gap measurements were done with evaluation of the dh. The torque loss was measured. For the evaluation of the surface of the implants, new images were obtained from the SEM and compared with the initial situation. The observed changes were classified according to the following categories: none (0), mild (1), moderate (2), intense (3). Results: In relation to the torque loss (N.cm) in the groups of Zr, the PZrZ showed the highest average of 23.12(2.7), followed by the PZrAG of 19.57(4.3) and the PZrN of 19.43(1.9). The measured value for the PZrTiN was 21.0(2.5). In regards to the surface alterations among the Zr groups, the highest change was observed in the PZrZ of 1.3 9(0.99) and the lowest change in the PZrAG of 0.64(0.62). The PZrTiN group presented the following value: 0.53(0.56). In regards to the gap among the Zr groups, the highest average value was evidenced in the PZrAG of 5.19(2.07)&#956;m and the lowest in the PZrN of 3.21(1.47)&#956;m. The PZrTiN group of 1.48(1.04)&#956;m showed an inferior value compared to the PZrN group. Among the Zr abutments, the highest horizontal discrepancy value was observed in the PZrAG of 49.98(9.06) and the lowest value was observed in the PZrZ of 31.53(32.33)&#956;m. The PZrTiN did not present dh. Conclusions: Regarding torque loss, significant differences were not observed among the zirconium groups, as well as among the Neodent groups (Zr and ZrTi). Among the Zr abutments, the largest hexagon surface alterations were observed in the PZrZ group and among the abutments milled by Neodent (Zr and ZrTi) in the PZrN. It was observed that surface changes showed that a relationship is maintained with the shape of the hexagon milled in the abutment. As to the gap among the Zr abutments, no significant difference was noted among the groups; between the Neodent abutments (Zr and ZrTi), before and after cyclic loading significant difference between the two groups was observed only before cyclic loading. When evaluated the gap of each group before and after cyclic loading, only the PZrZ showed significant difference. The groups PZrAG, and the PZrZ showed the highest pre-cycling gap when considered by face-value and in the post loading situation, the abutments suffered inclinations over the implant. As to dh when considering the Zr groups, the lowest average value was found in the PZrZ, and the PZrN showed highest regularity among the four sides observed. All Zr abutments showed horizontal discrepancy alternating different levels of over-contour in the same sample.

Desde a introdução dos implantes na Odontologia, controvérsias tem havido acerca da propriedade de conectar os implantes a dentes em próteses fixas. Os implantes osseointegrados não apresentam nenhum ligamento periodontal e são mais firmemente ancorados ao osso. A diferença apresentada nesta ancoragem tem levantado preocupações acerca de o implante osseointegrado, por sua firme fixação ao osso, apresentar pouca flexibilidade para dividir as cargas funcionais com os dentes conectados. O presente estudo teve como propósito acompanhar prospectivamente os parâmetros periodontais ? índice gengival, índice de sangramento, profundidade de sondagem e perda de inserção entre o dente pilar de uma prótese dento-implanto-suportada com o dente colateral do mesmo paciente, e também os parâmetros peri-implantares dos implantes que suportam estas próteses - índice gengival; índice de sangramento; profundidade de sondagem e perda de inserção. Para verificar a perda de inserção foi utilizado o recurso da subtração radiográfica da região em que a prótese foi instalada, com tomadas radiográficas efetuadas no momento da instalação da prótese, decorridos seis meses e após 12 meses de uso, com o objetivo de verificar a ocorrência, ou não, de alteração do suporte ósseo peri-implantar. Foram selecionados 12 pacientes com estado de saúde normal, apresentando área posterior de mandíbula edêntula onde estava indicada a reabilitação protética por meio de prótese fixa unindo dente a implante. Estes foram tratados com implante de um estágio de 10 mm padrão da Straumann (ITI), que apresenta um pescoço polido de 2.8mm, onde a porção do implante que permanece intra-óssea apresenta uma superfície tratada, com diâmetro de 4.1mm. O implante foi instalado no espaço onde se localizaria o retentor mais distal da futura prótese parcial fixa, seguindo o protocolo. As radiografias digitais obtidas foram avaliadas num software de subtração radiográfica, Matrox Inspector versão oito, para verificar a alteração da variação de densidade óptica e contraste das radiografias quando superpostas, sendo os valores observados no implante comparados com os critérios de sucessos , amplamente abordados nos estudos verificados. Todos os implantes instalados nos pacientes osseointegraram, não houve registro de alteração óssea ao redor dos mesmos e nos dentes pilares das próteses em avaliações feitas após seis meses e 12 meses. As próteses continuaram clinicamente em excelente estado após 12 meses de avaliação nas análises clínicas e radiográficas. Ainda, de acordo com o teste de Sinais de Postos de ilcoxon, concluiu-se estatisticamente que não houve diferença nos parâmetros peri-implantares de cada paciente durante os períodos analisados (zero, seis meses e 12 meses), bem como quando comparados com os respectivos dentes colaterais. / Since the introduction of implants in Dentistry, controversies have arisen about the possibility of connecting implants to teeth in fixed prostheses. Osseointegrated implants do no present any periodontal ligature and are more firmly anchored to the bone. The difference presented by this type of anchorage has led to some concern about the limited flexibility of the osseointegrated implant to share the functional loads with the connected teeth. This study intended to follow-up prospectively the periodontal parameters bleeding index, probing depth between the pillar tooth of an implant supported prosthesis with one control tooth of the same patient and also the implants that support theses prostheses. That is why subtraction radiography of the region in which the prosthesis was placed was used, with radiographs taken at prosthesis placement, after six months and one year of use to verify if the periimplant osseous support had or had not undergone changes. Twelve patients with normal health conditions were selected who presented a posterior area edentulous jaw where a prosthetic rehabilitation by a fixed prosthesis joining tooth to implant was indicated. Patients were treated with an implant of one stage of 10mm standard Straumann (ITI) with a 2.8 mm polished neck, in which the remaining intraosseous portion of the implant has a treated surface of 4.1 mm diameter. The implant was placed in the space where according to the protocol, the more distal retainer of the future fixed partial prosthesis would be located. Digital radiographs were assessed with a subtraction radiography software Matrox Inspector version eight, to corroborate the change of contrast in the radiographs when superimposed, with values observed in the implant compared with the success criteria , widely mentioned in surveyed studies. All implants placed in patients became osseointegrated. There was no record of bone change around them and in the dental pillars of the prostheses at the one year follow-up. Prostheses continue to be in excellent conditions after the one year follow-up based upon clinical and radiographic analyses. Furthermore, in accordance with the Wilcoxon test of matched pairs and signed rank, it was concluded that there was no statistical difference between each group of each patient during the time period analyzed (baseline and one year) as well as when the pillars were compared to their respective controls.

Made available in DSpace on 2014-07-29T15:21:57Z (GMT). No. of bitstreams: 1 pre textuais richard esteves pereira.pdf: 111431 bytes, checksum: fed09c5e1bc065f1fe26c77537645e5e (MD5) Previous issue date: 2005-03-24 / The adaptation precision of metallic structures to implant abutments is a very questionable subject and the scientific literature lacks about the alloy that shows an adaptation closer to the ideal. This study had the proposal of: evaluating the vertical marginal misfit levels (in &#956;m) using a digital microscope of one-piece and after laser welding metallic structures of total fixed implant supported prosthesis casted in Nickel-Chrome, Nickel-Chrome-Titanium-Molibidenium and Palladium-Silver alloys and commercially pure Titanium, over two different kinds of abutments and, also, associate the misfit results observed at the one-piece structures phase with the data obtained after the laser welding treatment. After the fabrication of two master models, 40 pre-fabricated copings for both Estheticone and Micro-Unit type abutments were used at the survey. Eight metallic structures were casted with Ni-Cr, Ni-Cr-Ti-Mo, Pd-Ag and Ti-c.p., being two structures for each alloy. The vertical misfit values concerning the relation of the metallic structures and implant abutments from all alloys and on both stages one-piece and after laser welding were tabulated and then submitted to statistical tests. The values were exposed to the ANOVA and the significant statistic means were compared by the Tukey test considering a 5% significance value (p<0.05), as well as the standard deviation. The results evidenced that the one-piece structures showed misfit, but the mean values did not present statistic significant differences. The material (alloys) analysis showed that the Ti-c.p. did not show discrepant mean values, but the same did not occur with the other alloys. The comparison between all alloys showed no significant statistical differences, and, the Pd-Ag alloy (control group) showed the higher misfit mean values at the one-piece phase. The relation between the one-piece and after laser welding phases showed the presence of statistic significant values, based on the mean values (onepiece= 0.0953 &#956;m / laser welding=0.0452 &#956;m) and the marginal vertical misfit after laser welding appeared significantly decreased. / A precisão da adaptação das infra-estruturas sobre pilares de implantes é objeto de inúmeros questionamentos e a literatura ainda é carente em relação à liga que possa apresentar adaptação próxima do ideal. Assim, esta pesquisa teve como propósitos: avaliar os níveis de desajustes marginais verticais (em &#956;m) por meio de microscópio mensurador digital das infra-estruturas metálicas em monobloco e após soldagem a laser de próteses totais fixas fundidas em ligas de Níquel-Cromo, Níquel-Cromo-Titânio-Molibidênio, Paládio-Prata e Titânio Comercialmente Puro assentadas sobre dois tipos diferentes de pilares de implantes e, ainda, correlacionar os resultados obtidos dos níveis de desajustes das infra-estruturas monobloco com os das infra-estruturas pós-soldagem (a laser). A partir de dois modelos-mestre, foram enceradas 40 amostras sobre copings pré-fabricados de pilares de implantes tipo Estheticone e Micro-Unit (Conexão Sistema de Prótese-SP). Obteve-se oito infra-estruturas metálicas a partir da fundição das ligas Ni-Cr, Ni-Cr-Ti-Mo, Pd-Ag e Ti-c.p., sendo duas infraestruturas para cada liga. Os valores correspondentes às leituras das distâncias verticais (em !m) da relação infra-estruturas metálicas e pilares de implantes de todas as amostras das diferentes ligas metálicas utilizadas e das etapas monobloco e soldagem a laser foram tabulados e, em seguida, aplicado os testes estatísticos. Os valores foram sujeitos à análise de variância e as médias com diferenças estatísticas significativas foram comparadas pelo teste de Tukey com nível de significância 5% (p<0,05), bem como o desvio padrão. Os resultados evidenciaram que nas infra-estruturas em monobloco (sem solda), houve a presença de desajuste, porém os valores médios não apresentaram diferenças estatísticas significativas. Na avaliação do material empregado (ligas) verificou-se que as infra-estruturas em Ti-c.p. não apresentaram valores médios discrepantes, o que não ocorreu com as infra-estruturas obtidas com as demais ligas. Na comparação de todas as ligas utilizadas, os seus valores médios não apresentaram diferenças estatísticas significativas e a liga de Pd-Ag (Grupo Controle) foi a que apresentou valor médio de maior desajuste nas estruturas em monobloco. Na correlação das infra-estruturas monobloco e pós-soldagem (a laser), evidenciou-se a existência de diferenças estatísticas significativas, baseado nos valores médios (monobloco 0,0953&#956;m / solda a laser 0,0452&#956;m), sendo o desajuste marginal vertical para a infra-estrutura com solda a laser, significativamente menor.

Desde a introdução dos implantes na Odontologia, controvérsias tem havido acerca da propriedade de conectar os implantes a dentes em próteses fixas. Os implantes osseointegrados não apresentam nenhum ligamento periodontal e são mais firmemente ancorados ao osso. A diferença apresentada nesta ancoragem tem levantado preocupações acerca de o implante osseointegrado, por sua firme fixação ao osso, apresentar pouca flexibilidade para dividir as cargas funcionais com os dentes conectados. O presente estudo teve como propósito acompanhar prospectivamente os parâmetros periodontais ? índice gengival, índice de sangramento, profundidade de sondagem e perda de inserção entre o dente pilar de uma prótese dento-implanto-suportada com o dente colateral do mesmo paciente, e também os parâmetros peri-implantares dos implantes que suportam estas próteses - índice gengival; índice de sangramento; profundidade de sondagem e perda de inserção. Para verificar a perda de inserção foi utilizado o recurso da subtração radiográfica da região em que a prótese foi instalada, com tomadas radiográficas efetuadas no momento da instalação da prótese, decorridos seis meses e após 12 meses de uso, com o objetivo de verificar a ocorrência, ou não, de alteração do suporte ósseo peri-implantar. Foram selecionados 12 pacientes com estado de saúde normal, apresentando área posterior de mandíbula edêntula onde estava indicada a reabilitação protética por meio de prótese fixa unindo dente a implante. Estes foram tratados com implante de um estágio de 10 mm padrão da Straumann (ITI), que apresenta um pescoço polido de 2.8mm, onde a porção do implante que permanece intra-óssea apresenta uma superfície tratada, com diâmetro de 4.1mm. O implante foi instalado no espaço onde se localizaria o retentor mais distal da futura prótese parcial fixa, seguindo o protocolo. As radiografias digitais obtidas foram avaliadas num software de subtração radiográfica, Matrox Inspector versão oito, para verificar a alteração da variação de densidade óptica e contraste das radiografias quando superpostas, sendo os valores observados no implante comparados com os critérios de sucessos , amplamente abordados nos estudos verificados. Todos os implantes instalados nos pacientes osseointegraram, não houve registro de alteração óssea ao redor dos mesmos e nos dentes pilares das próteses em avaliações feitas após seis meses e 12 meses. As próteses continuaram clinicamente em excelente estado após 12 meses de avaliação nas análises clínicas e radiográficas. Ainda, de acordo com o teste de Sinais de Postos de ilcoxon, concluiu-se estatisticamente que não houve diferença nos parâmetros peri-implantares de cada paciente durante os períodos analisados (zero, seis meses e 12 meses), bem como quando comparados com os respectivos dentes colaterais. / Since the introduction of implants in Dentistry, controversies have arisen about the possibility of connecting implants to teeth in fixed prostheses. Osseointegrated implants do no present any periodontal ligature and are more firmly anchored to the bone. The difference presented by this type of anchorage has led to some concern about the limited flexibility of the osseointegrated implant to share the functional loads with the connected teeth. This study intended to follow-up prospectively the periodontal parameters bleeding index, probing depth between the pillar tooth of an implant supported prosthesis with one control tooth of the same patient and also the implants that support theses prostheses. That is why subtraction radiography of the region in which the prosthesis was placed was used, with radiographs taken at prosthesis placement, after six months and one year of use to verify if the periimplant osseous support had or had not undergone changes. Twelve patients with normal health conditions were selected who presented a posterior area edentulous jaw where a prosthetic rehabilitation by a fixed prosthesis joining tooth to implant was indicated. Patients were treated with an implant of one stage of 10mm standard Straumann (ITI) with a 2.8 mm polished neck, in which the remaining intraosseous portion of the implant has a treated surface of 4.1 mm diameter. The implant was placed in the space where according to the protocol, the more distal retainer of the future fixed partial prosthesis would be located. Digital radiographs were assessed with a subtraction radiography software Matrox Inspector version eight, to corroborate the change of contrast in the radiographs when superimposed, with values observed in the implant compared with the success criteria , widely mentioned in surveyed studies. All implants placed in patients became osseointegrated. There was no record of bone change around them and in the dental pillars of the prostheses at the one year follow-up. Prostheses continue to be in excellent conditions after the one year follow-up based upon clinical and radiographic analyses. Furthermore, in accordance with the Wilcoxon test of matched pairs and signed rank, it was concluded that there was no statistical difference between each group of each patient during the time period analyzed (baseline and one year) as well as when the pillars were compared to their respective controls.