O objetivo deste trabalho foi avaliar o efeito do ambiente de sinterização vácuo e argônio na resistência de união (RUMC) de cerâmicas às ligas de Ni-Cr (Fit Cast SB), Co-Cr (Star Loy C) e titânio comercialmente puro (Tritan). A partir de uma matriz de teflon, foram obtidos 60 padrões de resina/cera em forma de cilindro, com 8 mm de comprimento e 5 mm de diâmetro. Os padrões foram incluídos e os anéis foram levados ao forno e submetidos a ciclos térmicos para a expansão do revestimento. Em seguida, os anéis para fundição em Ni-Cr e Co-Cr foram levados à máquina de fundição por indução eletrônica. Os anéis referentes ao titânio foram levados à máquina de fundição por arco voltaico. Após resfriamento dos anéis, as fundições foram desincluídas e jateadas com óxido de alumínio (100 μm). Depois de recortados dos canais de alimentação, os cilindros metálicos foram preparados para aplicação da cerâmica. Em seguida, foi realizada a aplicação e sinterização da cerâmica à vácuo ou em argônio. Para as ligas alternativas, foi utilizada a cerâmica IPS Classic V e para o titânio, a Triceram. Na sequência, os cilindros compostos pelo metal e disco cerâmico (5 mm de diâmetro e 2 mm de espessura) (n=10) foram submetidos aos ensaios de RUMC por cisalhamento na máquina de ensaios universais com célula de carga de 500 Kg e velocidade do travessão móvel de 0,5 mm/min. Após os ensaios, foram realizadas análises das fraturas por meio de microscopia óptica (MO) (15X) e microscopia eletrônica de varredura (MEV). Os dados de RUMC (MPa) obtidos foram analisados estatisticamente pelos testes ANOVA e Tukey (α=0,05). Os resultados demonstraram que a sinterização à vácuo propiciou obtenção de maiores valores (MPa) de RUMC (76,58) que a sinterização em argônio (51,31). Quanto às ligas avaliadas, as de Ni-Cr e Co-Cr apresentaram maiores valores de RUMC (71,32 e 71,28, respectivamente) que o titânio cp (49,23); sendo que entre elas não houve diferença estatística. Não houve interação entre os fatores avaliados. De acordo com a MO, houve predomínio de fraturas mistas. Segundo a MEV, os espécimes de Ni-Cr e titânio sinterizados a vácuo apresentaram maior rugosidade de superfície do que os sinterizados em argônio. Para a liga de Co-Cr não houve diferença na topografia de superfície. A sinterização em argônio influenciou negativamente a RUMC dos pares metalocerâmicos analisados. / The aim of this study was to evaluate the effect of firing atmospheres: vacuum and argon on the bond strength of ceramic to Ni-Cr (Fit Cast SB), Co-Cr (Star Loy C) and commercially pure titanium (Tritan) alloys. 60 wax/acrylic resin cylinder patterns (8 mm high and 5 mm in diameter) were prepared on a plastic custom mold for metalceramic bond strength (MCBS) test. The patterns were invested in phosphated investment and manipulated on vacuum. The rings were placed in a furnace to burn out patterns and thermally expand the molds. Then, the rings of Ni-Cr and Co-Cr were placed in an electronic machine to cast. The rings related to titanium were positioned in the casting machine with a voltaic arc. After the rings have cooled, the castings were divested manually and abraded with aluminum oxide particles (100 μm). Then, the cylinders were prepared for applying of the ceramic veneering disks. The ceramic was applied and fired in vacuum and argon atmospheres. IPS-Classic ceramic was used for alternative alloys and for titanium, Triceram ceramic. Then, the cylinders composed of metal and ceramic disk (5 mm diameter and 2 mm height) (n=10) were submitted to metal-ceramic bond strength (MCBS) shear tests on an universal testing machine with load cell of 500 Kg at a crosshead speed of 0.5 mm/min. After the tests, there were made fracture analysis by optic microscopy (OM) and scanning electron microscopy (SEM). The MCBS data (MPa) were statistically analyzed by the ANOVA and Tukey test (α=0.05). The results indicated that the vacuum firing (76.58) promoted higher MCBS values than argon firing (51.31). Among the metals, Ni-Cr and Co-Cr alloys presented higher MCBS (71.32 e 71.28, respectively) than titanium (49.23); between two base alloys there was no statistical difference. There was no interaction between the evaluated factors. According to MO analysis, there was predominance of mixed fractures. According SEM, the Ni-Cr and titanium specimens submitted to vacuum presented higher surface roughness than the specimens submitted to argon. For Co-Cr, there was no difference of surface topography. The argon firing influenced negatively the MCBS of metal-ceramic evaluated pairs.

O desajuste de copings obtidos por fundição por cera perdida está sujeita à vários fatores tais como: contração de fundição do metal, expansão do revestimento, uso de espaçadores, entre outros. O objetivo do estudo foi avaliar o desajuste marginal pré e pós cimentação de copings obtidos com três ligas de metais básicos - Ni-Cr-Be (VB), Ni-Cr (V2) e Co-Cr (KE) fundidos a partir de dois revestimentos - Termocast (TE) e Microfine (MI) e Titânio comercialmente puro (TR) fundido com dois revestimentos - Rematitan Plus (RP) e Rematitan Ultra (RU), nas condições E0, sem espaçador, E1, com uma camada de espaçador e E2, com duas camadas de espaçador. A partir de uma matriz metálica, foram obtidos 240 copings, sendo 10 para cada combinação metal-revestimento-espaçador. Foi utilizado Microscópio Óptico para determinação do desajuste nas condições pré e pós cimentação, efetuada com cimento de fosfato de zinco. Foi realizado teste de tração pós cimentação para determinação da carga de remoção dos copings da combinação KE-MI. Foram realizados ensaios dilatométricos para a definição dos coeficientes de expansão térmico linear dos metais e dos revestimentos, determinação da expansão de presa dos revestimentos, além de ensaio para determinação da variação dimensional das fundições e análises de microscopia eletrônica de varredura (MEV). Os dados de desajuste marginal foram analisados estatisticamente pelos testes Anova e Student-Newman-Keulsa que revelaram significância estatística (0,05) para os fatores isolados. Para os metais, os valores de desajuste (&mu;m) foram V2 (85) = VB (89) < KE (119) < TR (171) e para os revestimentos, MI (68) < TE (128) < RP (153) < RU (188). Para o espaçador os desajustes foram E2 (76) < E1 (125) < E0 (147). Os menores valores de desajuste pós cimentação foram obtidos pelas combinações: VB-MI-E2 (44), V2-MI-E2 (47), VB-MI-E1 (52), VB-MI-E0 (55), TR-RU-E2 (67), V2-MI-E1(70), V2-TE-E2 (77), V2-MI-E0 (86), VB-TE-E2 (103), todas as demais combinações tiveram valores acima de 120 &mu;m, adotado como referência clinicamente aceitável. Houve diferença significante para as cargas de remoção entre as condições E2 (49 Kgf) < E1 (74 Kgf) < E0 (102 Kgf). Os valores de expansão de presa foram: TE (1,05%), MI (0,88%), RP (0,19%) e RU (0,02%). Para o ensaio dilatométrico, os valores de contração dos metais foram: KE (0,270%), V2 (0,262%), VB (0,256%) e TR (0,160%). Para os revestimentos, houve diferença significante, entre MI (0,74%) e RU (-1,63%). A análise da variação dimensional revelou diferença significante para os metais: V2 (0,08%) &ge; VB (-0,12%) &ge; KE (-0,21%) &ge; R (-0,85%) e para os revestimentos: MI (0,09%) > TE (-0,26%) = RP (-0,50%) > RU (-1,19%). Os revestimentos MI e RU apresentaram micro estrutura mais refinada, contendo cristais mais homogêneos e menos porosidade que os revestimentos RP e TE. Com base nos dados analisados, é válido afirmar que, embora a utilização de revestimentos com boas propriedades dilatométricas facilite a confecção de copings com ajuste marginal adequado, a utilização de espaçadores pode ser indispensável para obtenção de resultados clínicos satisfatórios. / The marginal fit of copings made by lost-wax casting are subject to different variation factors, such as contraction of molten metal, investment thermal expansion, die spacer use and others. This study aimed to evaluate the marginal adaptation of copings before and after cementation, obtained with three basic alloys - Ni-Cr-Be (VB), Ni-Cr (V2) and Co-Cr (KE), melted with two investments - Termocast (TE) and Microfine (MI) - and commercially pure titanium (TR) melted with Rematitan Plus (RP) and Rematitan Ultra (RU), in the conditions: E0 (without die spacer), E1 (one die spacer layer) and E2 (two die spacer layers). From a metal matrix, 240 copings were obtained, 10 for each combination metal-investment-spacer. An optical microscope was used to determine the misfit before and after the cementation with zinc phosphate cement. A tensile strength test was carried out after the cementation in order to determine the remotion load. Dilatometric tests were used to calculate the linear thermal expansion coefficients of metals and investments, to determine the setting expansion of the investments and to determine the dimensional variation as well. After the tests, the data were analyzed statistically. The analysis of variance for the marginal adaptation showed statistical significance (0.05) for all variation factors. For the metals, the misfit, in &mu;m, was: V2 (85) = VB (89) < KE (119) < TR (171); and for investments, MI (68) < TE (128) < RP (153) < RU (188). The misfit for factor die spacer was: E2 (76) < E1 (125) < E0 (147). Having accepted the value of 120 &mu;m as a reference limit of clinically acceptable results, the lowest misfit values for different combinations after cementation were: VB-MI-E2 (44), V2-MI-E2 (47), VB-MI-E1 (52), VB-MI-E0 (55), RU-TR-E2 (67 &mu;m), V2-MI-E1 (70), E2-V2-TE (77), V2-MI-E0 (86), VB-TE-E2 (103). All the other combinations had values above 120 &mu;m. There was a significant difference for tensile strength under the conditions E2 (49 Kgf), E1 (74 Kgf) and E0 (102 kgf). The setting expansion values were: TE (1.05%), MI (0.88%), RP (0.19%) and RU (0.02%). According to the dilatometer test, the values of contraction for the metals were: KE (0.27%), V2 (0.262%), VB (0.256%) and TR (0.16%), and for the investments: MI (0.74%) and RU (-1.63%). The analysis of variance revealed significant differences for metals dimensional variation: V2 (0.08%) &ge; VB (-0.12%) &ge; KE (-0.21%) &ge; TR (-0.85%) and investments: MI (0.09%) > TE (-0.26%) = RP (-0.50%) > RU (-1.19%). In conclusion, the use of investments with good dilatometric properties improves the marginal fit of the copings, but the die spacer use may be essential for obtaining satisfactory clinical results.

O desajuste de copings obtidos por fundição por cera perdida está sujeita à vários fatores tais como: contração de fundição do metal, expansão do revestimento, uso de espaçadores, entre outros. O objetivo do estudo foi avaliar o desajuste marginal pré e pós cimentação de copings obtidos com três ligas de metais básicos - Ni-Cr-Be (VB), Ni-Cr (V2) e Co-Cr (KE) fundidos a partir de dois revestimentos - Termocast (TE) e Microfine (MI) e Titânio comercialmente puro (TR) fundido com dois revestimentos - Rematitan Plus (RP) e Rematitan Ultra (RU), nas condições E0, sem espaçador, E1, com uma camada de espaçador e E2, com duas camadas de espaçador. A partir de uma matriz metálica, foram obtidos 240 copings, sendo 10 para cada combinação metal-revestimento-espaçador. Foi utilizado Microscópio Óptico para determinação do desajuste nas condições pré e pós cimentação, efetuada com cimento de fosfato de zinco. Foi realizado teste de tração pós cimentação para determinação da carga de remoção dos copings da combinação KE-MI. Foram realizados ensaios dilatométricos para a definição dos coeficientes de expansão térmico linear dos metais e dos revestimentos, determinação da expansão de presa dos revestimentos, além de ensaio para determinação da variação dimensional das fundições e análises de microscopia eletrônica de varredura (MEV). Os dados de desajuste marginal foram analisados estatisticamente pelos testes Anova e Student-Newman-Keulsa que revelaram significância estatística (0,05) para os fatores isolados. Para os metais, os valores de desajuste (&mu;m) foram V2 (85) = VB (89) < KE (119) < TR (171) e para os revestimentos, MI (68) < TE (128) < RP (153) < RU (188). Para o espaçador os desajustes foram E2 (76) < E1 (125) < E0 (147). Os menores valores de desajuste pós cimentação foram obtidos pelas combinações: VB-MI-E2 (44), V2-MI-E2 (47), VB-MI-E1 (52), VB-MI-E0 (55), TR-RU-E2 (67), V2-MI-E1(70), V2-TE-E2 (77), V2-MI-E0 (86), VB-TE-E2 (103), todas as demais combinações tiveram valores acima de 120 &mu;m, adotado como referência clinicamente aceitável. Houve diferença significante para as cargas de remoção entre as condições E2 (49 Kgf) < E1 (74 Kgf) < E0 (102 Kgf). Os valores de expansão de presa foram: TE (1,05%), MI (0,88%), RP (0,19%) e RU (0,02%). Para o ensaio dilatométrico, os valores de contração dos metais foram: KE (0,270%), V2 (0,262%), VB (0,256%) e TR (0,160%). Para os revestimentos, houve diferença significante, entre MI (0,74%) e RU (-1,63%). A análise da variação dimensional revelou diferença significante para os metais: V2 (0,08%) &ge; VB (-0,12%) &ge; KE (-0,21%) &ge; R (-0,85%) e para os revestimentos: MI (0,09%) > TE (-0,26%) = RP (-0,50%) > RU (-1,19%). Os revestimentos MI e RU apresentaram micro estrutura mais refinada, contendo cristais mais homogêneos e menos porosidade que os revestimentos RP e TE. Com base nos dados analisados, é válido afirmar que, embora a utilização de revestimentos com boas propriedades dilatométricas facilite a confecção de copings com ajuste marginal adequado, a utilização de espaçadores pode ser indispensável para obtenção de resultados clínicos satisfatórios. / The marginal fit of copings made by lost-wax casting are subject to different variation factors, such as contraction of molten metal, investment thermal expansion, die spacer use and others. This study aimed to evaluate the marginal adaptation of copings before and after cementation, obtained with three basic alloys - Ni-Cr-Be (VB), Ni-Cr (V2) and Co-Cr (KE), melted with two investments - Termocast (TE) and Microfine (MI) - and commercially pure titanium (TR) melted with Rematitan Plus (RP) and Rematitan Ultra (RU), in the conditions: E0 (without die spacer), E1 (one die spacer layer) and E2 (two die spacer layers). From a metal matrix, 240 copings were obtained, 10 for each combination metal-investment-spacer. An optical microscope was used to determine the misfit before and after the cementation with zinc phosphate cement. A tensile strength test was carried out after the cementation in order to determine the remotion load. Dilatometric tests were used to calculate the linear thermal expansion coefficients of metals and investments, to determine the setting expansion of the investments and to determine the dimensional variation as well. After the tests, the data were analyzed statistically. The analysis of variance for the marginal adaptation showed statistical significance (0.05) for all variation factors. For the metals, the misfit, in &mu;m, was: V2 (85) = VB (89) < KE (119) < TR (171); and for investments, MI (68) < TE (128) < RP (153) < RU (188). The misfit for factor die spacer was: E2 (76) < E1 (125) < E0 (147). Having accepted the value of 120 &mu;m as a reference limit of clinically acceptable results, the lowest misfit values for different combinations after cementation were: VB-MI-E2 (44), V2-MI-E2 (47), VB-MI-E1 (52), VB-MI-E0 (55), RU-TR-E2 (67 &mu;m), V2-MI-E1 (70), E2-V2-TE (77), V2-MI-E0 (86), VB-TE-E2 (103). All the other combinations had values above 120 &mu;m. There was a significant difference for tensile strength under the conditions E2 (49 Kgf), E1 (74 Kgf) and E0 (102 kgf). The setting expansion values were: TE (1.05%), MI (0.88%), RP (0.19%) and RU (0.02%). According to the dilatometer test, the values of contraction for the metals were: KE (0.27%), V2 (0.262%), VB (0.256%) and TR (0.16%), and for the investments: MI (0.74%) and RU (-1.63%). The analysis of variance revealed significant differences for metals dimensional variation: V2 (0.08%) &ge; VB (-0.12%) &ge; KE (-0.21%) &ge; TR (-0.85%) and investments: MI (0.09%) > TE (-0.26%) = RP (-0.50%) > RU (-1.19%). In conclusion, the use of investments with good dilatometric properties improves the marginal fit of the copings, but the die spacer use may be essential for obtaining satisfactory clinical results.