O objetivo do trabalho foi avaliar o efeito do uso de espaçadores na adaptação marginal de copings confeccionados em ligas de Ni-Cr (Verabond II) (VB II) e Ni-Cr-Be (Verabond) (VB) e Titânio cp (Tritan) (Ti-cp) fundidos pela técnica de cera perdida. A partir de uma matriz metálica, foram obtidos 135 troquéis de gesso resinado tipo IV para confecção dos padrões de cera nas seguintes condições: sem a presença de espaçador (G0), com uma camada de espaçador (G1) e com duas camadas de espaçador (G2), com quinze repetições para cada grupo. Foi realizado o enceramento de cada troquel e os padrões de cera foram incluídos em revestimento adequado para cada material. Em cada anel de fundição foram incluídos 3 padrões de cera, sendo cada um correspondente a cada condição. Cada coping, adaptado à matriz metálica por meio de um dispositivo padronizador da pressão de assentamento, foi levado ao Microscópio Óptico para aferição das medidas da desadaptação marginal. Os dados obtidos (&micro;m) foram submetidos à análise estatística (ANOVA) e teste de Tukey (p<0.05). Para a condição material, a liga VB (118,73) não apresentou diferença estatisticamente significante em relação à liga VB II (93,40), sendo que estas apresentaram diferença estatisticamente significante em relação ao Ti-cp (168,35). Em relação ao fator espaçador, houve diferença estatisticamente significante entre as três condições (G0=177,31; G1=121,51 e G2=81,66). Com base nos dados obtidos pelo presente estudo, pode-se afirmar que a presença de duas camadas de espaçador propicia menor desadaptação marginal. / The purpose of the study was to evaluate the effect of using die spacers on the marginal fit of Ni Cr (Verabond II) (VB II) and Ni-Cr-Be (Verabond) (VB) alloys and commercially pure Titanium (Tritan) (Ti-cp) casting copings by the lost wax technique. Using a metal master die, 135 Resin Added Extra Hard Type IV Stone were obtained for the fabrication of wax patterns in the following conditions: without die spacer (G0), with one die spacer layer (G1); and with two die spacer layers (G2), with fifteen repetitions for each group. Each stone die was waxed and the wax patterns were invested as recommended by the manufacturer. Three wax patterns were embedded in each casting ring, each corresponding to a condition. Each coping, seated to the metal matrix by a Seating Pressure Standardizing Device (SPSD), was taken to the Optic Microscope for the measurement of marginal discrepancy. The obtained data (&micro;m) were submitted to statistical analysis (ANOVA) and Tukey test (p<0.05). There was not statistically significant difference among the materials VB II (93,40) and VB (118,73), and there was statistically significant different to Ti-cp (168,35) . In terms of the die spacer, there was a statistically significant difference among the three conditions (G0=177,31; G1=121,51 e G2=81,66). It was concluded that with two die spacer layers there is less marginal discrepancy.

O objetivo do trabalho foi avaliar o efeito do uso de espaçadores na adaptação marginal de copings confeccionados em ligas de Ni-Cr (Verabond II) (VB II) e Ni-Cr-Be (Verabond) (VB) e Titânio cp (Tritan) (Ti-cp) fundidos pela técnica de cera perdida. A partir de uma matriz metálica, foram obtidos 135 troquéis de gesso resinado tipo IV para confecção dos padrões de cera nas seguintes condições: sem a presença de espaçador (G0), com uma camada de espaçador (G1) e com duas camadas de espaçador (G2), com quinze repetições para cada grupo. Foi realizado o enceramento de cada troquel e os padrões de cera foram incluídos em revestimento adequado para cada material. Em cada anel de fundição foram incluídos 3 padrões de cera, sendo cada um correspondente a cada condição. Cada coping, adaptado à matriz metálica por meio de um dispositivo padronizador da pressão de assentamento, foi levado ao Microscópio Óptico para aferição das medidas da desadaptação marginal. Os dados obtidos (&micro;m) foram submetidos à análise estatística (ANOVA) e teste de Tukey (p<0.05). Para a condição material, a liga VB (118,73) não apresentou diferença estatisticamente significante em relação à liga VB II (93,40), sendo que estas apresentaram diferença estatisticamente significante em relação ao Ti-cp (168,35). Em relação ao fator espaçador, houve diferença estatisticamente significante entre as três condições (G0=177,31; G1=121,51 e G2=81,66). Com base nos dados obtidos pelo presente estudo, pode-se afirmar que a presença de duas camadas de espaçador propicia menor desadaptação marginal. / The purpose of the study was to evaluate the effect of using die spacers on the marginal fit of Ni Cr (Verabond II) (VB II) and Ni-Cr-Be (Verabond) (VB) alloys and commercially pure Titanium (Tritan) (Ti-cp) casting copings by the lost wax technique. Using a metal master die, 135 Resin Added Extra Hard Type IV Stone were obtained for the fabrication of wax patterns in the following conditions: without die spacer (G0), with one die spacer layer (G1); and with two die spacer layers (G2), with fifteen repetitions for each group. Each stone die was waxed and the wax patterns were invested as recommended by the manufacturer. Three wax patterns were embedded in each casting ring, each corresponding to a condition. Each coping, seated to the metal matrix by a Seating Pressure Standardizing Device (SPSD), was taken to the Optic Microscope for the measurement of marginal discrepancy. The obtained data (&micro;m) were submitted to statistical analysis (ANOVA) and Tukey test (p<0.05). There was not statistically significant difference among the materials VB II (93,40) and VB (118,73), and there was statistically significant different to Ti-cp (168,35) . In terms of the die spacer, there was a statistically significant difference among the three conditions (G0=177,31; G1=121,51 e G2=81,66). It was concluded that with two die spacer layers there is less marginal discrepancy.

O desajuste de copings obtidos por fundição por cera perdida está sujeita à vários fatores tais como: contração de fundição do metal, expansão do revestimento, uso de espaçadores, entre outros. O objetivo do estudo foi avaliar o desajuste marginal pré e pós cimentação de copings obtidos com três ligas de metais básicos - Ni-Cr-Be (VB), Ni-Cr (V2) e Co-Cr (KE) fundidos a partir de dois revestimentos - Termocast (TE) e Microfine (MI) e Titânio comercialmente puro (TR) fundido com dois revestimentos - Rematitan Plus (RP) e Rematitan Ultra (RU), nas condições E0, sem espaçador, E1, com uma camada de espaçador e E2, com duas camadas de espaçador. A partir de uma matriz metálica, foram obtidos 240 copings, sendo 10 para cada combinação metal-revestimento-espaçador. Foi utilizado Microscópio Óptico para determinação do desajuste nas condições pré e pós cimentação, efetuada com cimento de fosfato de zinco. Foi realizado teste de tração pós cimentação para determinação da carga de remoção dos copings da combinação KE-MI. Foram realizados ensaios dilatométricos para a definição dos coeficientes de expansão térmico linear dos metais e dos revestimentos, determinação da expansão de presa dos revestimentos, além de ensaio para determinação da variação dimensional das fundições e análises de microscopia eletrônica de varredura (MEV). Os dados de desajuste marginal foram analisados estatisticamente pelos testes Anova e Student-Newman-Keulsa que revelaram significância estatística (0,05) para os fatores isolados. Para os metais, os valores de desajuste (&mu;m) foram V2 (85) = VB (89) < KE (119) < TR (171) e para os revestimentos, MI (68) < TE (128) < RP (153) < RU (188). Para o espaçador os desajustes foram E2 (76) < E1 (125) < E0 (147). Os menores valores de desajuste pós cimentação foram obtidos pelas combinações: VB-MI-E2 (44), V2-MI-E2 (47), VB-MI-E1 (52), VB-MI-E0 (55), TR-RU-E2 (67), V2-MI-E1(70), V2-TE-E2 (77), V2-MI-E0 (86), VB-TE-E2 (103), todas as demais combinações tiveram valores acima de 120 &mu;m, adotado como referência clinicamente aceitável. Houve diferença significante para as cargas de remoção entre as condições E2 (49 Kgf) < E1 (74 Kgf) < E0 (102 Kgf). Os valores de expansão de presa foram: TE (1,05%), MI (0,88%), RP (0,19%) e RU (0,02%). Para o ensaio dilatométrico, os valores de contração dos metais foram: KE (0,270%), V2 (0,262%), VB (0,256%) e TR (0,160%). Para os revestimentos, houve diferença significante, entre MI (0,74%) e RU (-1,63%). A análise da variação dimensional revelou diferença significante para os metais: V2 (0,08%) &ge; VB (-0,12%) &ge; KE (-0,21%) &ge; R (-0,85%) e para os revestimentos: MI (0,09%) > TE (-0,26%) = RP (-0,50%) > RU (-1,19%). Os revestimentos MI e RU apresentaram micro estrutura mais refinada, contendo cristais mais homogêneos e menos porosidade que os revestimentos RP e TE. Com base nos dados analisados, é válido afirmar que, embora a utilização de revestimentos com boas propriedades dilatométricas facilite a confecção de copings com ajuste marginal adequado, a utilização de espaçadores pode ser indispensável para obtenção de resultados clínicos satisfatórios. / The marginal fit of copings made by lost-wax casting are subject to different variation factors, such as contraction of molten metal, investment thermal expansion, die spacer use and others. This study aimed to evaluate the marginal adaptation of copings before and after cementation, obtained with three basic alloys - Ni-Cr-Be (VB), Ni-Cr (V2) and Co-Cr (KE), melted with two investments - Termocast (TE) and Microfine (MI) - and commercially pure titanium (TR) melted with Rematitan Plus (RP) and Rematitan Ultra (RU), in the conditions: E0 (without die spacer), E1 (one die spacer layer) and E2 (two die spacer layers). From a metal matrix, 240 copings were obtained, 10 for each combination metal-investment-spacer. An optical microscope was used to determine the misfit before and after the cementation with zinc phosphate cement. A tensile strength test was carried out after the cementation in order to determine the remotion load. Dilatometric tests were used to calculate the linear thermal expansion coefficients of metals and investments, to determine the setting expansion of the investments and to determine the dimensional variation as well. After the tests, the data were analyzed statistically. The analysis of variance for the marginal adaptation showed statistical significance (0.05) for all variation factors. For the metals, the misfit, in &mu;m, was: V2 (85) = VB (89) < KE (119) < TR (171); and for investments, MI (68) < TE (128) < RP (153) < RU (188). The misfit for factor die spacer was: E2 (76) < E1 (125) < E0 (147). Having accepted the value of 120 &mu;m as a reference limit of clinically acceptable results, the lowest misfit values for different combinations after cementation were: VB-MI-E2 (44), V2-MI-E2 (47), VB-MI-E1 (52), VB-MI-E0 (55), RU-TR-E2 (67 &mu;m), V2-MI-E1 (70), E2-V2-TE (77), V2-MI-E0 (86), VB-TE-E2 (103). All the other combinations had values above 120 &mu;m. There was a significant difference for tensile strength under the conditions E2 (49 Kgf), E1 (74 Kgf) and E0 (102 kgf). The setting expansion values were: TE (1.05%), MI (0.88%), RP (0.19%) and RU (0.02%). According to the dilatometer test, the values of contraction for the metals were: KE (0.27%), V2 (0.262%), VB (0.256%) and TR (0.16%), and for the investments: MI (0.74%) and RU (-1.63%). The analysis of variance revealed significant differences for metals dimensional variation: V2 (0.08%) &ge; VB (-0.12%) &ge; KE (-0.21%) &ge; TR (-0.85%) and investments: MI (0.09%) > TE (-0.26%) = RP (-0.50%) > RU (-1.19%). In conclusion, the use of investments with good dilatometric properties improves the marginal fit of the copings, but the die spacer use may be essential for obtaining satisfactory clinical results.

O desajuste de copings obtidos por fundição por cera perdida está sujeita à vários fatores tais como: contração de fundição do metal, expansão do revestimento, uso de espaçadores, entre outros. O objetivo do estudo foi avaliar o desajuste marginal pré e pós cimentação de copings obtidos com três ligas de metais básicos - Ni-Cr-Be (VB), Ni-Cr (V2) e Co-Cr (KE) fundidos a partir de dois revestimentos - Termocast (TE) e Microfine (MI) e Titânio comercialmente puro (TR) fundido com dois revestimentos - Rematitan Plus (RP) e Rematitan Ultra (RU), nas condições E0, sem espaçador, E1, com uma camada de espaçador e E2, com duas camadas de espaçador. A partir de uma matriz metálica, foram obtidos 240 copings, sendo 10 para cada combinação metal-revestimento-espaçador. Foi utilizado Microscópio Óptico para determinação do desajuste nas condições pré e pós cimentação, efetuada com cimento de fosfato de zinco. Foi realizado teste de tração pós cimentação para determinação da carga de remoção dos copings da combinação KE-MI. Foram realizados ensaios dilatométricos para a definição dos coeficientes de expansão térmico linear dos metais e dos revestimentos, determinação da expansão de presa dos revestimentos, além de ensaio para determinação da variação dimensional das fundições e análises de microscopia eletrônica de varredura (MEV). Os dados de desajuste marginal foram analisados estatisticamente pelos testes Anova e Student-Newman-Keulsa que revelaram significância estatística (0,05) para os fatores isolados. Para os metais, os valores de desajuste (&mu;m) foram V2 (85) = VB (89) < KE (119) < TR (171) e para os revestimentos, MI (68) < TE (128) < RP (153) < RU (188). Para o espaçador os desajustes foram E2 (76) < E1 (125) < E0 (147). Os menores valores de desajuste pós cimentação foram obtidos pelas combinações: VB-MI-E2 (44), V2-MI-E2 (47), VB-MI-E1 (52), VB-MI-E0 (55), TR-RU-E2 (67), V2-MI-E1(70), V2-TE-E2 (77), V2-MI-E0 (86), VB-TE-E2 (103), todas as demais combinações tiveram valores acima de 120 &mu;m, adotado como referência clinicamente aceitável. Houve diferença significante para as cargas de remoção entre as condições E2 (49 Kgf) < E1 (74 Kgf) < E0 (102 Kgf). Os valores de expansão de presa foram: TE (1,05%), MI (0,88%), RP (0,19%) e RU (0,02%). Para o ensaio dilatométrico, os valores de contração dos metais foram: KE (0,270%), V2 (0,262%), VB (0,256%) e TR (0,160%). Para os revestimentos, houve diferença significante, entre MI (0,74%) e RU (-1,63%). A análise da variação dimensional revelou diferença significante para os metais: V2 (0,08%) &ge; VB (-0,12%) &ge; KE (-0,21%) &ge; R (-0,85%) e para os revestimentos: MI (0,09%) > TE (-0,26%) = RP (-0,50%) > RU (-1,19%). Os revestimentos MI e RU apresentaram micro estrutura mais refinada, contendo cristais mais homogêneos e menos porosidade que os revestimentos RP e TE. Com base nos dados analisados, é válido afirmar que, embora a utilização de revestimentos com boas propriedades dilatométricas facilite a confecção de copings com ajuste marginal adequado, a utilização de espaçadores pode ser indispensável para obtenção de resultados clínicos satisfatórios. / The marginal fit of copings made by lost-wax casting are subject to different variation factors, such as contraction of molten metal, investment thermal expansion, die spacer use and others. This study aimed to evaluate the marginal adaptation of copings before and after cementation, obtained with three basic alloys - Ni-Cr-Be (VB), Ni-Cr (V2) and Co-Cr (KE), melted with two investments - Termocast (TE) and Microfine (MI) - and commercially pure titanium (TR) melted with Rematitan Plus (RP) and Rematitan Ultra (RU), in the conditions: E0 (without die spacer), E1 (one die spacer layer) and E2 (two die spacer layers). From a metal matrix, 240 copings were obtained, 10 for each combination metal-investment-spacer. An optical microscope was used to determine the misfit before and after the cementation with zinc phosphate cement. A tensile strength test was carried out after the cementation in order to determine the remotion load. Dilatometric tests were used to calculate the linear thermal expansion coefficients of metals and investments, to determine the setting expansion of the investments and to determine the dimensional variation as well. After the tests, the data were analyzed statistically. The analysis of variance for the marginal adaptation showed statistical significance (0.05) for all variation factors. For the metals, the misfit, in &mu;m, was: V2 (85) = VB (89) < KE (119) < TR (171); and for investments, MI (68) < TE (128) < RP (153) < RU (188). The misfit for factor die spacer was: E2 (76) < E1 (125) < E0 (147). Having accepted the value of 120 &mu;m as a reference limit of clinically acceptable results, the lowest misfit values for different combinations after cementation were: VB-MI-E2 (44), V2-MI-E2 (47), VB-MI-E1 (52), VB-MI-E0 (55), RU-TR-E2 (67 &mu;m), V2-MI-E1 (70), E2-V2-TE (77), V2-MI-E0 (86), VB-TE-E2 (103). All the other combinations had values above 120 &mu;m. There was a significant difference for tensile strength under the conditions E2 (49 Kgf), E1 (74 Kgf) and E0 (102 kgf). The setting expansion values were: TE (1.05%), MI (0.88%), RP (0.19%) and RU (0.02%). According to the dilatometer test, the values of contraction for the metals were: KE (0.27%), V2 (0.262%), VB (0.256%) and TR (0.16%), and for the investments: MI (0.74%) and RU (-1.63%). The analysis of variance revealed significant differences for metals dimensional variation: V2 (0.08%) &ge; VB (-0.12%) &ge; KE (-0.21%) &ge; TR (-0.85%) and investments: MI (0.09%) > TE (-0.26%) = RP (-0.50%) > RU (-1.19%). In conclusion, the use of investments with good dilatometric properties improves the marginal fit of the copings, but the die spacer use may be essential for obtaining satisfactory clinical results.

Indiana University-Purdue University Indianapolis (IUPUI) / The purpose of this study was to evaluate the fracture resistance of three post and core systems in endodontically treated teeth by loading to failure, and to measure marginal gaps before and after cyclic loading. Sixty extracted canines were assigned to three groups. The groups tested were: 1) Single cast post and core (Group CP). 2) Prefabricated metal post and composite resin core (Group MR). 3) Glass fiber post and composite resin core (Group FR). All teeth were obturated and prepared to receive a post and core with a coping. Thirty teeth (10 from each group) were loaded to failure, and the other 30 teeth were fatigue-loaded. The marginal gaps on the facial and lingual surface of the fatigue-loaded group were measured before and after cyclic loading. There were two hypotheses for this study. The first was that the FR group would have less marginal gap opening on the lingual surface than the other groups. The second was that the CP group would have a higher load at failure than the other groups. Group CP was found to have a significantly smaller pre-loading marginal gap than group FR (p = 0.0265) and group MR (p = 0.0273), while groups FR and MR did not have a significantly different pre-loading marginal gaps (p = 0.86). Group FR had significantly less change in marginal gap than group MR (p = 0.0013). Groups CP and MR did not have significantly different changes in marginal gap (p = 0.09). Groups CP and FR did not have significantly different changes in marginal gap (p = 0.11). The three post types did not have significantly different maximum loads to failure (p= 0.49), moments of inertia at cervical area (p = 0.75), or moments of inertia at fracture site (p=0.12). There was no significant difference between groups CP, FR, and MR in the load-to-failure test. Group CP demonstrated the highest load-to-failure values; however, the highest load-to-failure mean was for group MR. All fractures observed in this study were catastrophic. Group FR demonstrated better stress distribution and caused no early fractures in the fatigue-loading group. All groups demonstrated significant marginal gap changes on the lingual surface after fatigue loading; however, group FR demonstrated <45 μm marginal gap opening. In group FR, the reduced marginal gap opening was attributed to the use of Panavia 21 with the proper surface treatments to bond to the tooth structure, the resin composite, and the metal coping.