O presente trabalho visa determinar os fatores de concentração de tensões ocasionados por dois furos não centrais em um disco de conicidade variável. Tanto o furo central como os furos não centrais possuem eixos paralelos ao eixo de revolução do disco. / The scope of the presented work is to determine the concentration of stress caused by two non-central holes in the rotating conical discs. The conicity of the discs was varied.

O presente trabalho visa determinar os fatores de concentração de tensões ocasionados por dois furos não centrais em um disco de conicidade variável. Tanto o furo central como os furos não centrais possuem eixos paralelos ao eixo de revolução do disco. / The scope of the presented work is to determine the concentration of stress caused by two non-central holes in the rotating conical discs. The conicity of the discs was varied.

Orientador: Bruno Watanabe Minto / Coorientador: Ana Paula Macedo / Banca: Luis Gustavo Gosuen Gonçalve Dias / Banca: Antonio Carlos Shimano / Banca: Claudia Valeria Seullner Brandao / Banca: Luciane dos Reis Mesquita / Resumo: O objetivo deste estudo foi analisar e comparar as tensões internas geradas em diferentes pontos no modelo fotoelástico de fêmur, utilizando dois novos modelos de hastes femorais para prótese total de quadril não cimentada em cães. A haste "1", possui extensão na base do colo do implante, denominado "colar", já o implante "2", possui a sua porção proximal e lateral proeminente. Almejou-se determinar as tensões produzidas pelos dois modelos de hastes femorais no seu leito receptor após a inserção e aplicação de carga. Para tal, 10 modelos de fêmures em material fotoelástico foram confeccionados com as próteses inseridas em posição neutra, sendo utilizadas cinco hastes "1" número 8 (Grupo 1) e cinco hastes "2" número 7 (Grupo 2). A fôrma inicial do fêmur foi obtida através da imagem radiográfica e tomográfica de um osso de cão adulto com aproximadamente 25 kg. As construções foram submetidas a aplicação de carga de flexo-compressão, no eixo axial de cada amostra, em máquina universal de ensaios. Estipulou-se a carga a ser aplicada (100 N), de forma que a mesma não ultrapassasse a resistência do material fotoelástico utilizado. As tensões internas (kPa) ao redor da haste femoral foram avaliadas em sete pontos pré-determinados utilizando polariscópio de transmissão plana. Deste modo, durante o teste, o Grupo 1 exibiu valores significativamente maiores (p < 0,05) para a variável resultante deste estudo, nos pontos localizados na região médio proximal do fêmur (calcar). Nos demais ... (Resumo completo, clicar acesso eletrônico abaixo) / Abstract: The aim of this study was to analyze and compare internal tensile generated at different points in the femoral photoelastic model using two new models of cementless femoral stem for total hip artroplasthy in dogs. The stem "1" has an extension at the proximal base of the implant (collar) and implant "2", has (convex proximal and lateral portion) of metal at proximal and lateral portion. It was desired to determine the tensions produced by the two models of femoral stem in the femoral canal after insertion and load application. Ten femoral models of photoelastic material were made with the prosthesis inserted in a suitable position, using five stems "1" size 8 (Group 1) and five stems "2" size 7 (Group 2). The initial femoral form was obtained through the radiographic and tomographic image of an adult dog weighing 25 kg. The models were subjected to flexo-compression loading on the axial axis of each sample in a universal test machine. The load to be applied (100 N) was stipulated, so that it did not exceed the resistance of the photoelastic material used. The internal tensions (kPa) around the femoral stems were evaluated at seven predetermined points using a transmission polariscope. Thus, during the test, Group 1 showed significantly higher values (p < 0.05) for the variable resulting from this study, in points located in the proximal medial region of the femur (calcar). In the other points, statistically, it was considered similar between the two groups (p > 0.05). It was ... (Complete abstract click electronic access below) / Doutor

Resumo: O objetivo deste estudo foi analisar o aspecto qualitativo e quantitativo da distribuição das tensões provenientes de molas helicoidais utilizadas na verticalização de molares pelo método da fotoelasticidade de transmissão plana. Foram confeccionados seis modelos fotoelásticos simulando um quadrante inferior direito com canino, primeiro e segundo pré-molares, bem como com o segundo molar inclinado para mesial. As molas foram confeccionadas em fios retangulares .019 x .025" em aço inoxidável com comprimentos de 20mm (AI 20), 25mm (AI 25) e em TMA com 20mm (TMA 20) e 25mm (TMA 25), ativadas com força de 100cN. A análise fotoelástica demonstrou maior concentração de franjas de tensões adjacentes ao molar do que na unidade de ancoragem. A região cervical mesial do molar apresentou os maiores níveis de tensões. A região da bifurcação radicular apresentou os menores níveis de tensões. A mola AI 25 apresentou os maiores índices de tensões nas regiões cervicais mesial e distal bem como nas apicais mesial distal da raiz. A mola TMA 20 apresentou os menores índices de tensões, exceto na região intermediária da raiz. / Abstract: This paper is gived purpose to analyze the quantitative and qualitative aspect of the stress distribution resulting for the helicoidal springs used in the uprighting of the molars through the photoelasticity method of transmission. Six models of photoelastic resin was made simulating a right lower hemiarc with canine, first and second premolar and second molar for mesial inclined. The springs was made with rectangular wire .019 x .025" in stainless steel with length of 20mm (AI 20), 25mm (AI 25) and in TMA with 20mm (TMA 20) and 25mm (TMA 25), active with 100cN of force. The photoelastic analyses showed highest concentration of stress fringes adjacent in the molar as compared with the anchorage unity. In the cervical mesial region occurred of higher levels of the tensions. In the radicular bifurcation regions showed the lowest levels of the tensions. Spring AI 25 showed the highest rates of tensions in the regions cervical mesial and distal as well as in the apical mesial and distal of the root. Springs TMA 20 showed the lowest rates of tension, except in the intermediate region of the root. / Orientador: Osmar Aparecido Cuoghi / Coorientador: Cleudmar Amaral Araújo / Banca: Marcos Rogério de Mendonça / Banca: Guilherme de Araújo Almeida / Mestre

Made available in DSpace on 2014-06-11T19:27:54Z (GMT). No. of bitstreams: 0 Previous issue date: 2006-12-15Bitstream added on 2014-06-13T20:57:10Z : No. of bitstreams: 1 alcantara_rm_me_araca.pdf: 429762 bytes, checksum: b13d217f5d5e8c3d91787dd2349f1c67 (MD5) / Kopp Curitiba / O objetivo deste estudo foi analisar o aspecto qualitativo e quantitativo da distribuição das tensões provenientes de molas helicoidais utilizadas na verticalização de molares pelo método da fotoelasticidade de transmissão plana. Foram confeccionados seis modelos fotoelásticos simulando um quadrante inferior direito com canino, primeiro e segundo pré-molares, bem como com o segundo molar inclinado para mesial. As molas foram confeccionadas em fios retangulares .019 x .025 em aço inoxidável com comprimentos de 20mm (AI 20), 25mm (AI 25) e em TMA com 20mm (TMA 20) e 25mm (TMA 25), ativadas com força de 100cN. A análise fotoelástica demonstrou maior concentração de franjas de tensões adjacentes ao molar do que na unidade de ancoragem. A região cervical mesial do molar apresentou os maiores níveis de tensões. A região da bifurcação radicular apresentou os menores níveis de tensões. A mola AI 25 apresentou os maiores índices de tensões nas regiões cervicais mesial e distal bem como nas apicais mesial distal da raiz. A mola TMA 20 apresentou os menores índices de tensões, exceto na região intermediária da raiz. / This paper is gived purpose to analyze the quantitative and qualitative aspect of the stress distribution resulting for the helicoidal springs used in the uprighting of the molars through the photoelasticity method of transmission. Six models of photoelastic resin was made simulating a right lower hemiarc with canine, first and second premolar and second molar for mesial inclined. The springs was made with rectangular wire .019 x .025 in stainless steel with length of 20mm (AI 20), 25mm (AI 25) and in TMA with 20mm (TMA 20) and 25mm (TMA 25), active with 100cN of force. The photoelastic analyses showed highest concentration of stress fringes adjacent in the molar as compared with the anchorage unity. In the cervical mesial region occurred of higher levels of the tensions. In the radicular bifurcation regions showed the lowest levels of the tensions. Spring AI 25 showed the highest rates of tensions in the regions cervical mesial and distal as well as in the apical mesial and distal of the root. Springs TMA 20 showed the lowest rates of tension, except in the intermediate region of the root.

Submitted by GABRIELA NOGUEIRA DE MELO NISHIOKA null (gabriela.nogueira.nishioka@gmail.com) on 2017-01-19T13:54:56Z No. of bitstreams: 1 Gabriela Nishioka.pdf: 2137589 bytes, checksum: 86ee2622125d947111a3e7089e8be313 (MD5) / Approved for entry into archive by Juliano Benedito Ferreira (julianoferreira@reitoria.unesp.br) on 2017-01-24T16:20:28Z (GMT) No. of bitstreams: 1 nishioka_gnm_me_sjc.pdf: 2137589 bytes, checksum: 86ee2622125d947111a3e7089e8be313 (MD5) / Made available in DSpace on 2017-01-24T16:20:28Z (GMT). No. of bitstreams: 1 nishioka_gnm_me_sjc.pdf: 2137589 bytes, checksum: 86ee2622125d947111a3e7089e8be313 (MD5) Previous issue date: 2016-11-30 / Conselho Nacional de Desenvolvimento Científico e Tecnológico (CNPq) / O objetivo deste estudo foi avaliar as tensões e deformações in vitro, por meio da fotoelasticidade e da extensometria, em próteses parciais fixas implantossuportadas de três elementos variando o número de pilares: dois e três. O primeiro bloco de poliuretano (modelo mestre 1) recebeu três implantes e o segundo (modelo mestre 2) recebeu dois implantes, todos de hexágono externo. Em seguida, os modelos mestre foram duplicados em resina fotoelástica. Pilares protéticos microunit foram conectados aos implantes com torque de 20 Ncm. Sobre os pilares protéticos dos modelos mestre foram parafusados cilindros plásticos, que receberam estruturas em padrões de resinas, os quais foram fundidos em liga de Ni-Cr (n=10). Quatro extensômetros foram colados na superfície de cada bloco de poliuretano, tangenciando os implantes. Nos modelos mestre e nos modelos fotoelásticos, cada estrutura metálica foi parafusada sobre os pilares protéticos com torque de 10 Ncm. Os dados obtidos na extensometria foram submetidos aos testes estatísticos RM ANOVA e Tukey (5%). As franjas isocromáticas obtidas nos modelos fotoelásticos após cada condição de carga foram registradas com uma câmera digital, visualizadas em um programa de computador e comparadas qualitativamente. Resultados: Houve uma diferença estatística significante entre a quantidade de suporte de uma prótese fixa (p=0,001). Os resultados revelaram que três implantes apresentaram uma melhor distribuição das cargas em qualquer ponto analisado e que a região de pôntico da prótese é o local que apresenta maior diferença na quantidade de deformação (2326,95με para 2 implantes e 1006,57με para 3 implantes). Nas imagens fotoelásticas foi possível visualizar uma melhor distribuição das tensões no bloco com 3 implantes. Conclusão: Ambos os métodos apresentaram resultados similares. Esse estudo sugere que uma prótese fixa pode ser suportada por 2 ou 3 implantes. / The present study used photoelastic and strain gauge analysis to compare stress and microstrain to perform an in vitro evaluation of the effect of the numbers of support in a implant-supported fixed partial prostheses with tree elements. The first polyurethane block (master model 1) will contain three implants and the second block (model 2) two of them, all implants have a external hexagon. Then, the master models were duplicated in photoelastic resin. Microunit abutments were connected to the implants and received a 20 Ncm torque. Over the master model plastic prosthetic cylinders were screwed the abutments that received standard patterns cast in Ni-Cr alloy (n=10). Four strain gauges (SG) were bonded in the surface of the block, tangentially to the lateral implants. On the master model and photoelastic model, each metallic structure were screwed onto the abutments with a 10 Ncm torque. The data obtained from the strain gauge were analyzed statistically by RM ANOVA and Tukey's test, with a 5% conventional level of significance. The isochromatic fringes obtained in the photoelastic models after each load condition were recorded with a digital camera, visualized with software to facilitate qualitative analysis. Results: There was statistically significant differences in support of FPD( p=0,001).The results demonstrated that 3 implants has higher stress distribution and in the pontic of FPD we found higher stress (2326,95με in 2 implants and 1006,57με in 3 implants).In photoelastic images, 3 implants presented better stress distribution than 2 implants. Conclusions: Both methods found similar results. This study suggests that FPD can be supported by two or three implants.

Orientador: José Ricardo de Albergaria Barbosa / Dissertação (mestrado) - Universidade Estadual de Campinas, Faculdade de Odontologia de Piracicaba / Made available in DSpace on 2018-08-21T13:29:18Z (GMT). No. of bitstreams: 1 Vemba-Cidade_CasteloPedro_M.pdf: 2207209 bytes, checksum: 39e5b4e487713c98b4563a7fbd4d2e2e (MD5) Previous issue date: 2012 / Resumo: A angulação dos implantes convencionais faz parte de uma modalidade de tratamento com implantes dentais ósseos integrados nos quais são aplicados em maxilas severamente absorvidas para que assim não haja necessidade do uso de enxertos ósseos para reconstrução da mesma. A proposta neste estudo foi avaliar por meio de um estudo biomecânico utilizando o sistema fotoelástico, diferentes protocolos de angulações dos implantes posteriores convencionais e comprimento do cantilever. Os implantes de diâmetro 3,5 x 15 mm de comprimento, dispostos de forma que em 3 modelos os implantes foram instalados com angulação de 15º e em outros 3 modelos com angulação de 35º. Os modelos fotoelásticos foram submetidos a teste de forças verticais sobre os implantes e cantilever. As franjas de forças formadas durante os testes foram avaliadas por meio de um polaroscópio de forma qualitativa e em seguida foi realizada a leitura das regiões de maior concentração de tensão. Foram avaliadas tensões submetidas aos implantes, sendo este dividido em tensão total, tensão cervical e tensão apical para cada grupo analisado. Não houve diferença estatisticamente significativa quando comparado os implantes nas diferentes angulações em relação à incidência de tensão total, tanto em cantilever, quanto em pilar e oclusal. Houve diferença estatística significativa em relação à incidência de força no cantilever e no pilar somente quando é analisada a região apical do implante. Em relação à incidência de força na oclusal houve diferença estatisticamente significativa somente na região cervical. Quando comparado à incidência de forças no cantilever nos dois tipos de angulações, o implante 35º apresentou melhor distribuição de forças na região apical, o mesmo ocorreu para incidência de forças na oclusal da região cervical do implante de 35º. Concluiu-se que o implante com angulação de 35º mostrou-se com melhor distribuição de forças quando comparado com o implante de angulação de 15º que apresentou maior concentração de tensão na região apical / Abstract: Introduction: The implants conventional with angulation are used in treatment with dental implants into bone in the jaws heavily absorbed so that there is no need to use bone grafts to reconstruct the same. Objective: To evaluate using a biomechanical study (photoelastic system) using protocols of the angulation different in the posterior implants conventional and length of the cantilever. Materials and Methods: We made 6 models in photoelastic resin from a skull human prefabricated. In these models have been installed 12 implants with diameter 3.5 x 15 mm long cylindrical cone. The implants were placed so those in three models were fitted with implants of angle of 15 ? and other three with models implants of 35 ?. Photoelastic models were subjected to test of vertical forces on the cantilever of the implants. The fringes forces formed during the tests were evaluated through a polariscope qualitatively and then were carried out reading the regions of greatest stress concentration. Was further assessed the total area of tension that the implant was submitted, which was divided into the total stress, tension neck and apical voltage for each group analyzed. Results: No statistically significant difference when compared the implants in different angles in relation to the incidence total tensile strength in both in relation the cantilever, abutment and occlusal. There was a statistically significant difference in the incidence of force in the cantilever when the region of pillar is analyzed only in the apical region of the implant. There was statistically significant to the incidence of occlusal force only in the cervical region. When compared to the effect of forces on the cantilever in both types of angles, the implant 35 ? showed better distribution of forces in the apical region, the same occurred in the incidence of occlusal forces on the neck of the implant of 35 ?. Conclusion: The implant with 35? proved to have better distribution of forces as compared to the implant with 15 ?of angulation / Mestrado / Cirurgia e Traumatologia Buco-Maxilo-Faciais / Mestre em Clínica Odontológica

[pt] Foi desenvolvido um método computacional para a determinação dos fatores de intensidade de tensão, para os modos de abertura I e II, a partir de configurações de franjas isocromáticas. O método se caracteriza pela generalização na formulação do campo de tensões na vizinhança da ponta de trinca, que busca determinar, além dos fatores de intensidade de tensão, alguns parâmetros significativos do campo de tensões não singular, associados a diferentes geometrias, que interferem no campo singular, próximo à trinca. Um programa de computador foi desenvolvido para a obtenção KI, KII e dos demais fatores considerados. O erro das respostas pode ser calculado a partir das diferentes opções de saída do programa. O método foi testado em modelos de barras com trincas a 90 e 45 graus e os resultados comparados com dados experimentais e analíticos disponíveis na literatura. Como fatores de influência na determinação de KI e KII forma estudados: a quantidade e a posição dos pontos de coleta de dados, e o número de parâmetros considerados no campo não singular. Foram analisados ainda, como exemplo de aplicação ainda, como exemplo de aplicação, três modelos de solda de topo com trincas a 45 e 90 graus com diferentes posicionamentos em relação ao reforço de solda. / [en] A computational method has been developed to determine mixed-mode stress intensity factors from isochromatic fringe patterns. The method proposes a general formulation of the stress field around a crack tip. It searches to obtain not only the stress intensity factors but also all the other non-singular stress field parameters, associated to different geometries, which interfere with the singular field near the crack. The method has been tested in bars with 90 and 45 degree cracks and the results, compared to experimental and analytical data found in literature. Three factors influencing in KI and KII determination have been studied: the quantity of data collecting points, its position and number of parameters considered in the non-singular field. Three models of transverse butt welded joints with 45 and 90 degrees cracks placed in different positions relative to weld reinforcement, have been analyzed as application examples.

A resina acrílica encontra-se entre os materiais mais utilizados na odontologia. Apesar de suas qualidades, o polimetilmetacrilato ainda mostra-se um material com resistência comprometida. Para tanto, diversos reforços têm sido propostos na literatura e entre eles encontram-se as fibras de vidro e aramida. Apesar de acrescerem na resistência da matriz acrílica pouco se sabe sobre como os esforços aplicados sobre a resina reforçada por fibras são transmitidos e distribuídos às áreas de sustentação, o que motivou a realização deste estudo. Foram confeccionados dez corpos-de-prova em resina acrílica termopolimerizável divididos em cinco grupos segundo o reforço utilizado: fibras de vidro filamentares tratadas por imersão no monômero acrílico (Grupo F), fibras de vidro em malha submetidas ao mesmo tratamento (Grupo M), fibras de vidro trançadas com aramida e tratadas por imersão na mistura monômero/polímero (Grupo H) e fibras de vidro trançadas com aramida e tratadas por silanização (Grupo HS). Como grupo controle (C) foram utilizadas amostras de resina acrílica termicamente ativada sem a associação de fibras de reforço. Após a adaptação dos corpos-de-prova à matriz fotoelástica os mesmos foram submetidos a ensaio de flexão através da Máquina Universal de Ensaios (EMIC-modelo DL 2000, S. J. dos Pinhais, PR, Brasil) acoplada ao Polariscópio Circular (Desenvolvido na Faculdade de Engenharia Mecânica - UFU, Uberlândia, MG, Brasil). Os resultados mostraram valores para a Energia de Distorção, em Kgf/mm2, de 223,124 para o grupo F; de 218,710 para o grupo H; 217,692 para o grupo M; 215,810 para o grupo HS e de 210,122 para o grupo C. Também foi observado que a energia de distorção apresentou distribuição homogeneamente crescente em todos os grupos estudados. Concluímos que a associação de fibras à resina acrílica gerou aumento da energia acumulada na área de sustentação protética sendo que os maiores valores foram observados para o grupo de fibras de vidro filamentares. Observamos também que a silanização da fibra híbrida contribuiu para uma menor transmissão de tensão à matriz fotoelástica. / Acrylic resin is found among the most used materials in dentistry. Despite its qualities, the polymetilmetacrylate yet shows itself as a material with questionable resistance. Therefore, lots of reinforcements have been proposed in literature and among them we find glass fibers and aramid. Although they add to the resistance of the acrylic matrix, little is known about how the efforts applied upon the resin strengthened by the fibers are transmitted and distributed over the sustaining areas, which motivated the course of this study. Ten specimens made of termcured acrylic resin were created and divided into five groups according to the reinforcement used: roving glass fibers treated by immersion in the acrylic monomer (Group F), mesh glass fibers given the same treatment above (Group M), glass fibers braided with aramid and treated by immersion in the blending momer/polimer (Group H) and glass fibers braided with aramid and treated by signalization (Group HS). As control group (C) were used samples of acrylic resin termically activated without the addition of fibers. After adapting the specimens to the photoelastic matrix, the former were submitted to flexural tests through the Universal Machine of Rehearsal (EMIC-model DL 2000, S. J. Dos Pinhais, PR, Brazil) joint to the Circular Polariscope ( developed in the Mechanical Engineering College ? UFU, Uberlândia, MG, Brazil. The results show values to the Distortion Energy, in Kgf /mm2, of 223,124 for group F; 218,710 for group H; 217,692 for group M; 215,810 for group HS and 210,122 for group C. It was also observed that the distortion energy presented homogeneous growing distribution in al the groups studied. We conclude that the association of fibers to the acrylic resin generated an increase of the energy accumulated in the area of prosthetic support, thus the highest values were observed in the group with roving glass fibers. We noticed that the silanization of the hibrid fiber contributed to a smaller tension transmission to the photoelastic matrix.

O objetivo desse trabalho foi avaliar, pelo método fotoelástico, de que maneira cargas aplicadas sobre próteses metalocerâmicas implantossuportadas eram transmitidas a implantes de diferentes comprimentos, e como a proporção coroa/implante influenciaria essa distribuição de tensões. A partir de quatro modelos mestres em resina do tipo policarbonato foram confeccionados quatro modelos em resina fotoelástica (Araldite) simulando extremidade livre mandibular, com o dente 44 em resina (Luxatemp) e os dentes 45, 46 e 47 substituídos por implantes com 4 mm de diâmetro. O grupo 1 (G1) foi formado por 2 implantes de comprimento convencional ou longo (11 mm; Titamax Cortical CM, Neodent) substituindo o 45 e o 46, e 1 implante curto (5 mm; Ws Cortical CM, Neodent) substituindo o 47. O grupo 2 (G2) apresentava 1 implante com 11 mm (45) e 2 implantes com 5 mm (46 e 47). O grupo 3 (G3) foi reabilitado por 3 implantes de 5 mm e o grupo 4 (G4) por 3 implantes de 11 mm de comprimento. Nos grupos com implantes de 5 mm foi simulada reabsorção óssea de 4 mm de altura. Coroas metalocerâmicas unidas foram parafusadas sobre os minipilares intermediários. Foram realizados diferentes carregamentos oclusais sobre as coroas: oclusal balanceado de 150N, puntiforme de 100N na mesial do 45 e puntiforme de 100N na distal do 47. Análise fotoelástica quantitativa determinou a tensão transmitida (MPa) nos grupos: G1 (84.73), G2 (136.36), G3 (126.77) e G4 (164.72) para a carga oclusal balanceada; G1 (91.66), G2 (70.93), G3 (93.08) e G4 (119.82) para a carga na mesial do 45; e G1 (75.22), G2 (70.88), G3 (93.79) e G4 (117.56) para a carga na distal do 47. Para os implantes curtos, em todos os casos, a proporção coroa/implante foi maior que 2,5 e para os implantes de comprimento convencional essa proporção foi 1, em média. Após as análises realizadas, foi possível concluir que os maiores valores de tensões foram encontrados no grupo com 3 implantes longos (G4), e o aumento da proporção coroa/implante não mostrou correlação com maior concentração de tensões. Comparativamente, a utilização de implantes curtos reduziu as tensões transmitidas ao redor dos implantes. / The aim of this study was to evaluate by the photoelastic method, stress transmission to implants of different lengths by metal-ceramic crowns under different loads, and how crown/implant ratio influenced this stress distribution. From four matrixes, four photoelastic models (Araldite) were made simulating free mandibular end, with teeth 44 in resin (Luxatemp) and tooth 45, 46 and 47 replaced by implants with 4 mm in diameter. Group 1 (G1) was formed by two implants with conventional length or long (11 mm; Titamax Cortical CM, Neodent) replacing tooth 45 and 46, and one short implant (5 mm; Ws Cortical CM, Neodent) replacing the 47. Group 2 (G2) had one implant with 11 mm (45) and 2 implants with 5 mm (46 and 47). Group 3 (G3) was rehabilitated by three implants of 5 mm and group 4 (G4) for 3 implants of 11 mm in length. In the groups with 5 mm implants was simulated 4 mm bone resorption in height. Metal-ceramic fixed prosthesis was bolted on the abutments. Different oclusal loads were performed over the crowns, 150N in occlusal balanced, 100N on the 45 mesial, and 100N on the 47 distal. Quantitatively photoelastic analysis determined the stress transmitted (MPa) on the groups: G1 (84.73), G2 (136.36), G3 (126.77) and G4 (164.72) for the occlusal load balanced, G1 (91.66), G2 (70.93), G3 (93.08) and G4 (119.82) for charging on the 45 mesial, and G1 (75.22), G2 (70.88), G3 (93.79) and G4 (117.56) to the load on the 47 distal. Crown/implant ratio for short implants was greater than 2.5 and for long implants was about 1. After analysis, it was concluded that the highest values of strains were found in the group with three long implants (G4), and the increased crown/implant ratio showed no correlation with the highest stress concentration. Comparatively, the use of short implants reduced stress around the implants.