Submitted by Cássia Santos (cassia.bcufg@gmail.com) on 2014-09-02T11:26:28Z No. of bitstreams: 2 license_rdf: 23148 bytes, checksum: 9da0b6dfac957114c6a7714714b86306 (MD5) Dissertação Joao Francisco Machado do Nascimento.pdf: 721039 bytes, checksum: 2a145e907cf0cfc7e15f26459ae30aff (MD5) / Made available in DSpace on 2014-09-02T11:26:28Z (GMT). No. of bitstreams: 2 license_rdf: 23148 bytes, checksum: 9da0b6dfac957114c6a7714714b86306 (MD5) Dissertação Joao Francisco Machado do Nascimento.pdf: 721039 bytes, checksum: 2a145e907cf0cfc7e15f26459ae30aff (MD5) Previous issue date: 2013-08-14 / Conselho Nacional de Pesquisa e Desenvolvimento Científico e Tecnológico - CNPq / For patients poorly adapted to conventional dentures, the single-implant mandibular overdenture has been proposed as a simplified alternative for the two-implant treatment, together with the use of immediate loading of the implant. The aim of this in vitro study was to compare the photoelastic characteristics of stress transfer to the implant in a single-implant mandibular overdenture using different types of attachments. A photoelastic model of an edentulous mandible with a resilient edentulous ridge and a unique implant located at the symphyseal region was obtained to reproduce a single implant-retained mandibular overdenture. Six 2.0 mm height attachments were selected and inserted in the same photoelastic model in a random order. A universal material testing machine was used to induce axial vertical loads of 70 N applied in the central incisor and in the central region of the first right molar without contact on the contralateral side. The photoelastic analysis was performed using a polariscope integrated into the testing machine. Standard separate views were photographed and evaluated visually for stress-induced fringes, to comparatively rank the different attachment systems. All attachments showed a similar tension distribution concentrated in the apical third, and the highest stress concentration at the apical level. There was a low stress concentration at the coronal third of the implant, with no discernible stress in the first threads of the implants, except for Dalla Bona which showed low stress at the coronal part of the implant (one fringe). No identifiable fringes were observed when the load was applied in the molar region, which resulted from the low amount of stress transmitted by the implant for all attachments. It was concluded that the load transferred to a single mandibular implant is low and within the limits of functional loading, irrespective of the type of retention system. / Implantes osseointegrados vêm sendo utilizados com sucesso para restaurar a função e a estética de pacientes desdentados totais e parciais. No entanto há necessidade de tornar o tratamento de pessoas com necessidade de overdenture retida com implante menos oneroso e mais eficiente. O objetivo deste trabalho foi verificar pela técnica fotoelástica (Qualitativa) as tensões geradas ao redor do implante pela aplicação de carga sobre overdenture mandibular retida por um implante unitário na sínfise da mandibular. Foi confeccionado um modelo de resina fotoelástica Araldite, reproduzido de uma mandibular anatômica, onde foi fixado na região sínfise um implante 3.75x11mm (Titamax Ti Cortical, Neodent, Curitiba, Brasil). Com um modelo foi confeccionada uma prótese total e gingival artificial. Todos os pilares foram posicionados sobre o implante e apertado com 10 Ncm, a fêmea foi capturada de forma direta à prótese, com a réplica da mucosa em posição. Todos foram sucessivamente capturados e levados ‘à máquina de ensaio universal. Com uma carga axial de 70 Ncm na fossa central do 46 e incisal do 41. Foram fotografados em um polariscópio as franjas resultantes das tensões. Foram feitas análises qualitativa dos resultados das tensões sobre o attachment. De acordo com os resultados obtidos pode-se concluir que a carga transferida para o implante, é baixo, independente do sistema de retenção.

Ainda não existe um consenso sobre o nível em que os implantes cone Morse devem ser inseridos em relação à crista ósse alveolar. A literatura mostra diversas pesquisas em animais e laboratoriais com implantes posicionados acima, abaixo ou ao nível da crista. Contudo, diferentes metodologias e técnicas dificultam a definição do melhor nível de localização. O presente trabalho optou por analisar qualitativa e quantitativamente por meio da fotoelasticidade e do método dos elementos finitos (MEF), implantes em diferentes níveis de inserção sob carga compressiva estática, visando elucidar esse tema. Quatro níveis foram simulados: 1 mm acima da crista (AC); ao nível da crista (AN); 1 mm abaixo da crista sem aposição óssea sobre a plataforma (AB-S); e 1 mm abaixo da crista com aposição óssea sobre a plataforma (AB-C). Os resultados fotoelásticos demonstraram maiores valores de ordem de franja na região apical e menores na região cervical, em todos os modelos, independente do tipo de carga. No MEF verificou-se que o aprofundamento do implante da posição AC para AB-S reduziu progressivamente as tensões de von Mises na região cortical independente do tipo de carga, respectivamente, 0,5595 - 0,3842 Mpa nas cargas cêntricas e 1,5261 - 0,9787 MPa nas excêntricas. Concluiuse que houve redução na concentração de tensões posicionado-se o implante abaixo do crista óssea e uma tendência de aumento de tensão nas amostras AB-C, provavelmente devido à tração do osso existente sobre a plataforma do implante. / There is still no consensus on the level that the Morse taper implants should be inserted in relation to the alveolar crestal bone. The literature shows several studies in animals and laboratory implant positioned above, at level or subcrestal. However, different methodologies and techniques make it difficult to define the best level of the implant. This study analyzes qualitatively and quantitatively by using photoelastic analysis and the finite element method (FEM), implants at different levels under static compressive load, to elucidate this issue. Four levels were simulated: 1 mm above the crest (AC); the crest level (AN); 1 mm below the crest free bone apposition on the platform (AB-S); and 1 mm below the crest with bone apposition on the platform (ABC). Photoelastic results demonstrated higher fringe order of values in the apical region and lower in the cervical region, in all models, regardless of the loading type. In MEF found that the deepening of the implant position from AC to AB-S progressively reduced von Mises equivalent stresses in cortical region independent of the load type, respectively, 0.5595 - 0.3842 MPa in centric loads and 1.5261 - 0.9787 MPa in eccentric loads. It was concluded that there was a reduction in stress concentration on the implant positioned below the alveolar crest and a tendency of an increase in tension in the AB-C samples, probably due to traction on the existing bone implant platform.

As tensões de baixa intensidade contribuem para a remodelação óssea nos implantes osseointegráveis, enquanto as tensões de alta intensidade causam a reabsorção óssea abaixo da interface implante-pilar. A sobrecarga oclusal afeta a fisiologia do tecido ósseo, rompendo com o equilíbrio entre a neoformação e a reabsorção. Como consequência da desarmonia, lacunas surgem em meio a superfície óssea, criando um ambiente favorável à proliferação de patógenos e ao acúmulo de fibras. Com a continuidade da sobrecarga e com a permanência dos microrganismos o suporte ósseo é comprometido, resultando na falha do implante. Em condições normais de carregamento, os implantes com conexão cônica possibilitam uma distribuição homogênea das tensões. O posicionamento da plataforma protética abaixo da crista óssea determina a transferência das tensões para áreas distantes ao osso cortical. O presente estudo utilizou a análise fotoelástica para avaliar a distribuição de tensão em modelos experimentais com implantes com conexão cônica instalados na posição equicristal, 1,5 mm infraósseo e 3,0 mm infraósseo. Foram propostas reabilitações com coroas protéticas unitárias em cerâmica, cimentadas em pilares protéticos sólidos e de parafuso passante com alturas de transmucoso de 1,5 mm, 3,0 mm e 4,5 mm. Os implantes foram posicionados na posição correspondente ao primeiro molar inferior direito. Segundo as situações adotadas, os conjuntos implante/pilar foram avaliados isoladamente, adjacentes a réplicas do segundo pré-molar inferior direito e do segundo molar inferior direito e apenas adjacentes a réplicas do segundo pré-molar inferior direito. A carga aplicada aos modelos fotoelásticos foi de 200 Ncm para todas as situações. Nos modelos com réplicas dentais foi realizado o carregamento oclusal distribuído, nos modelos com implantes isolados o carregamento foi pontual na fossa central e distal das coroas protéticas. Os resultados obtidos revelaram que a indicação de um pilar protético em detrimento a outro se configurou segundo a presença ou não de elemento dental posterior à coroa protética, assim como também por intermédio da profundidade da plataforma do implante na crista óssea remanescente. Em extremidades livres com implantes infraósseo a distribuição de tensão proporcionada pelo pilar de parafuso passante foi superior a do pilar sólido. Com a presença do segundo molar a distribuição da tensão foi mais eficiente com o pilar sólido, independentemente da profundidade da plataforma do implante. Nos modelos fotoelásticos com extremidade livre, o deslocamento da plataforma para uma posição infraóssea determinou menores tensões ao tecido ósseo. Havendo contatos proximais bilaterais a distribuição da tensão foi favorecida quando o implante ocupou a posição infraóssea a 3,0 mm, estando conectado ao pilar de parafuso passante. Entretanto, quando conectado ao pilar sólido o implante equicristal apresentou melhor distribuição de tensão que os implantes infraósseo. / Low-intensity stresses contribute to bone remodeling, while high intensity stresses cause bone resorption, below implant-abutment junction in dental implants. The occlusal overload affects the physiology of bone tissue, disrupting the balance between new formation and resorption. As a result of the disharmony, gaps arise in the crestal bone, creating a favorable environment for the proliferation of pathogens and fiber accumulation. With the continued overloading and the permanence of microorganisms, the bone support is impaired, resulting in implant failure. In normal loading conditions the tapered connection implants enables a homogeneous distribution of stresses. The subcrestal positioning of the prosthetic platform determines the transfer of stresses to distant areas from the cortical bone. This study used photoelastic analysis to evaluate the stress distribution in experimental models in conical abutment connection implants placed in equicristal position, 1.5 mm and 3.0 mm subcrestal positions. Rehabilitations were proposed for single prosthetic ceramic crowns cemented in standard and regular Ankylos prosthetic abutments with transmucosal height of 1.5 mm, 3.0 mm and 4.5 mm. Implants were placed in the position corresponding to the first lower right molar. According to the chosen situations, sets of implant/abutments were evaluated separately, adjacent to replicas of the second lower right premolar and second lower right molar and just adjacent to replicas of the second right premolar. The load applied to the photoelastic models was 200 Ncm in all cases. In models with dental replicas, distributed occlusal loading was performed; on models with isolated implant, loading was precise in the central and distal fossa of prosthetic crowns. The results showed that the indication of an abutment over another is depended on the presence or absence of a dental element posterior to the prosthetic crown, and of the implant platform depth of the remaining bone crest. In distal extension with subcrestal implants, stress distribution provided by Regular Ankylos prosthetic abutments was better than that provided by the Standard Ankylos abutment. With the presence of the second molar distribution of stress was more efficient with the Standard Ankylos abutment, regardless of the depth of the implant platform. In photoelastic models with distal extension, the platform displacement to a subcrestal position determined lower stress to the bone. Having bilateral proximal contacts, the stress distribution was favored when the implant was placed in a 3.0 mm subcrestal position with Regular Ankylos prosthetic abutments. However, when connected to the Standard Ankylos abutment, implant placed in equicristal position showed better stress distribution than subcrestal implants.

As tensões de baixa intensidade contribuem para a remodelação óssea nos implantes osseointegráveis, enquanto as tensões de alta intensidade causam a reabsorção óssea abaixo da interface implante-pilar. A sobrecarga oclusal afeta a fisiologia do tecido ósseo, rompendo com o equilíbrio entre a neoformação e a reabsorção. Como consequência da desarmonia, lacunas surgem em meio a superfície óssea, criando um ambiente favorável à proliferação de patógenos e ao acúmulo de fibras. Com a continuidade da sobrecarga e com a permanência dos microrganismos o suporte ósseo é comprometido, resultando na falha do implante. Em condições normais de carregamento, os implantes com conexão cônica possibilitam uma distribuição homogênea das tensões. O posicionamento da plataforma protética abaixo da crista óssea determina a transferência das tensões para áreas distantes ao osso cortical. O presente estudo utilizou a análise fotoelástica para avaliar a distribuição de tensão em modelos experimentais com implantes com conexão cônica instalados na posição equicristal, 1,5 mm infraósseo e 3,0 mm infraósseo. Foram propostas reabilitações com coroas protéticas unitárias em cerâmica, cimentadas em pilares protéticos sólidos e de parafuso passante com alturas de transmucoso de 1,5 mm, 3,0 mm e 4,5 mm. Os implantes foram posicionados na posição correspondente ao primeiro molar inferior direito. Segundo as situações adotadas, os conjuntos implante/pilar foram avaliados isoladamente, adjacentes a réplicas do segundo pré-molar inferior direito e do segundo molar inferior direito e apenas adjacentes a réplicas do segundo pré-molar inferior direito. A carga aplicada aos modelos fotoelásticos foi de 200 Ncm para todas as situações. Nos modelos com réplicas dentais foi realizado o carregamento oclusal distribuído, nos modelos com implantes isolados o carregamento foi pontual na fossa central e distal das coroas protéticas. Os resultados obtidos revelaram que a indicação de um pilar protético em detrimento a outro se configurou segundo a presença ou não de elemento dental posterior à coroa protética, assim como também por intermédio da profundidade da plataforma do implante na crista óssea remanescente. Em extremidades livres com implantes infraósseo a distribuição de tensão proporcionada pelo pilar de parafuso passante foi superior a do pilar sólido. Com a presença do segundo molar a distribuição da tensão foi mais eficiente com o pilar sólido, independentemente da profundidade da plataforma do implante. Nos modelos fotoelásticos com extremidade livre, o deslocamento da plataforma para uma posição infraóssea determinou menores tensões ao tecido ósseo. Havendo contatos proximais bilaterais a distribuição da tensão foi favorecida quando o implante ocupou a posição infraóssea a 3,0 mm, estando conectado ao pilar de parafuso passante. Entretanto, quando conectado ao pilar sólido o implante equicristal apresentou melhor distribuição de tensão que os implantes infraósseo. / Low-intensity stresses contribute to bone remodeling, while high intensity stresses cause bone resorption, below implant-abutment junction in dental implants. The occlusal overload affects the physiology of bone tissue, disrupting the balance between new formation and resorption. As a result of the disharmony, gaps arise in the crestal bone, creating a favorable environment for the proliferation of pathogens and fiber accumulation. With the continued overloading and the permanence of microorganisms, the bone support is impaired, resulting in implant failure. In normal loading conditions the tapered connection implants enables a homogeneous distribution of stresses. The subcrestal positioning of the prosthetic platform determines the transfer of stresses to distant areas from the cortical bone. This study used photoelastic analysis to evaluate the stress distribution in experimental models in conical abutment connection implants placed in equicristal position, 1.5 mm and 3.0 mm subcrestal positions. Rehabilitations were proposed for single prosthetic ceramic crowns cemented in standard and regular Ankylos prosthetic abutments with transmucosal height of 1.5 mm, 3.0 mm and 4.5 mm. Implants were placed in the position corresponding to the first lower right molar. According to the chosen situations, sets of implant/abutments were evaluated separately, adjacent to replicas of the second lower right premolar and second lower right molar and just adjacent to replicas of the second right premolar. The load applied to the photoelastic models was 200 Ncm in all cases. In models with dental replicas, distributed occlusal loading was performed; on models with isolated implant, loading was precise in the central and distal fossa of prosthetic crowns. The results showed that the indication of an abutment over another is depended on the presence or absence of a dental element posterior to the prosthetic crown, and of the implant platform depth of the remaining bone crest. In distal extension with subcrestal implants, stress distribution provided by Regular Ankylos prosthetic abutments was better than that provided by the Standard Ankylos abutment. With the presence of the second molar distribution of stress was more efficient with the Standard Ankylos abutment, regardless of the depth of the implant platform. In photoelastic models with distal extension, the platform displacement to a subcrestal position determined lower stress to the bone. Having bilateral proximal contacts, the stress distribution was favored when the implant was placed in a 3.0 mm subcrestal position with Regular Ankylos prosthetic abutments. However, when connected to the Standard Ankylos abutment, implant placed in equicristal position showed better stress distribution than subcrestal implants.

O objetivo deste estudo foi verificar os efeitos da ciclagem termomecânica sobre parafusos protéticos, convencionais de titânio e com cobertura de carbono, usados para fixação de próteses parciais fixas com desajuste de 150µm entre pilar e prótese, utilizando próteses sem desajuste como controle. Após ciclagem termomecânica das próteses, foram verificadas a adaptação marginal, a perda de torque dos parafusos protéticos e análise fotoelástica da distribuição de tensões ao redor dos implantes. Foram confeccionadas 12 próteses fixas sobre implantes, as quais foram divididas inicialmente em dois grupos (n=6): grupo 1 - sem desajuste (controle); grupo 2 - com desajuste simulado de 150μm. Todas as próteses foram avaliadas em relação à adaptação marginal antes e após a simulação de ciclos mastigatórios. Os conjuntos foram submetidos a um total de 2.000.000 de ciclos mastigatórios, sendo que estes ensaios foram feitos duas vezes e os grupos iniciais foram subdivididos, na primeira vez foram utilizados parafusos com cobertura de carbono: grupo 1A (adaptadas) e grupo 2A (desadaptadas) e na segunda vez parafusos de titânio convencionais: grupo 1B (adaptadas) e grupo 2B (desadaptadas). A perda de torque dos parafusos foi analisada antes (T0), após 1.000.000 (T1) e 2.000.000 de ciclos (T2). A adaptação marginal após o ensaio melhorou significativamente ao se utilizar parafusos convencionais nas próteses adaptadas: pré-molar (p=0,001) e molar (p=0,028); e desadaptadas: pré-molar (p=0,014) e molar (p=0,007); mas ao se utilizar parafusos cobertos com carbono, a adaptação melhorou somente no pré-molar (p=0,015) das próteses desadaptadas. Quanto à perda de torque dos parafusos protéticos houve diferenças significantes antes e após a simulação dos ciclos mastigatórios entre as próteses adaptadas e desadaptadas, no molar, em todos os tempos para ambos parafusos (p≤0,05); No pré-molar houve diferença significante apenas para os parafusos cobertos com carbono em T0 (p=0,019) e T2 (p=0,044). Quando comparados os parafusos, nas próteses adaptadas houve diferenças significantes no pré-molar em T1 (p=0,026) e T2 (p=0,043); e no molar em T2 (p=0,032); nas próteses desadaptadas houve diferenças significantes apenas para o pré-molar em T1 (p=0,046). Em relação à análise fotoelástica qualitativa, observou-se que em geral a aplicação de carga (10Kgf) gerou maior concentração e intensidade de tensões nas próteses desadaptadas, quando comparadas às adaptadas. Pode-se concluir que a simulação de ciclos mastigatórios teve influência sobre a adaptação marginal das próteses; em relação a perda de torque houve diferenças estatisticamente significantes entre as próteses adaptadas e desadaptadas; o tratamento de superfície dos parafusos foi eficaz apenas para próteses adaptadas, a análise fotoelástica sugere que próteses com desadaptações marginais provocam maior tensão ao redor dos implantes. / The objective of this study was to investigate the effects of thermomechanical cycling on prosthetic screws, conventional titanium and carbon coated, used for fixation of fixed partial dentures (FDP) with 150μm of misfit between abutment and prosthesis, using fitted prostheses as control. After thermomechanical cycling of prostheses were verified, the marginal fit, the torque loss of prosthetic screws and the photoelastic analysis of stress distribution around implants. Twelve implant-supported fixed partial dentures were prepared and initially divided into two groups (n=6): group 1 - fitted prostheses (control), group 2 - 150μm of simulated misfit. All prostheses had their marginal fit evaluated before and after simulation of cycles. The sets were subjected to a total of 2 million of cycles. Each group was assayed twice: in the first time, carbon coated screws were used: group 1A (fitted) and group 2A (misfitted); and in a second time, conventional titanium screws were used: group 1B (fitted) and group 2B (misfitted). The torque loss of the screws was analyzed before (T0), after 1,000,000 (T1) and 2,000,000 cycles (T2). Marginal fit improved significantly when using conventional screws in fitted prostheses: premolar (p=0,001) and molar (p=0,028), and in misfitted prostheses: premolar (p=0,014) and molar (p=0,007), but when using carbon coated screws, fit improved only in the premolar (p=0,015) of the misfitted prostheses. Torque loss of prosthetic screws were significantly different before and after simulation of the cycles between the fitted and misfitted, in molar, at all times for both screws (p≤0,05); and in the premolar, were significant differences were noted only for the carbon coated screws at T0 (p=0,019) and T2 (p=0,044).When comparing the screws in the fitted prostheses, significant differences were noted in pre-molar at T1 (p=0,026) and T2 (p=0,043), and in the molar at T2 (p=0,032); whereas in the misfitted prostheses, significant difference was noted only for premolar at T1 (p=0,046). It was observed in qualitative photoelastic analysis that the load application (10Kgf) generated higher concentration and intensity of stresses in the misfitted prostheses, when compared to fitted ones. It can be concluded that the simulation of thermomechanical cycles had an influence on marginal fit of the prostheses. In relation to torque loss, differences between fitted and misfitted prostheses were noted, but the surface treatment of screws was effective only for fitted prostheses, and the photoelastic analysis suggests that prostheses with marginal misfit causes more stress around the implants.

O objetivo deste estudo foi verificar os efeitos da ciclagem termomecânica sobre parafusos protéticos, convencionais de titânio e com cobertura de carbono, usados para fixação de próteses parciais fixas com desajuste de 150µm entre pilar e prótese, utilizando próteses sem desajuste como controle. Após ciclagem termomecânica das próteses, foram verificadas a adaptação marginal, a perda de torque dos parafusos protéticos e análise fotoelástica da distribuição de tensões ao redor dos implantes. Foram confeccionadas 12 próteses fixas sobre implantes, as quais foram divididas inicialmente em dois grupos (n=6): grupo 1 - sem desajuste (controle); grupo 2 - com desajuste simulado de 150μm. Todas as próteses foram avaliadas em relação à adaptação marginal antes e após a simulação de ciclos mastigatórios. Os conjuntos foram submetidos a um total de 2.000.000 de ciclos mastigatórios, sendo que estes ensaios foram feitos duas vezes e os grupos iniciais foram subdivididos, na primeira vez foram utilizados parafusos com cobertura de carbono: grupo 1A (adaptadas) e grupo 2A (desadaptadas) e na segunda vez parafusos de titânio convencionais: grupo 1B (adaptadas) e grupo 2B (desadaptadas). A perda de torque dos parafusos foi analisada antes (T0), após 1.000.000 (T1) e 2.000.000 de ciclos (T2). A adaptação marginal após o ensaio melhorou significativamente ao se utilizar parafusos convencionais nas próteses adaptadas: pré-molar (p=0,001) e molar (p=0,028); e desadaptadas: pré-molar (p=0,014) e molar (p=0,007); mas ao se utilizar parafusos cobertos com carbono, a adaptação melhorou somente no pré-molar (p=0,015) das próteses desadaptadas. Quanto à perda de torque dos parafusos protéticos houve diferenças significantes antes e após a simulação dos ciclos mastigatórios entre as próteses adaptadas e desadaptadas, no molar, em todos os tempos para ambos parafusos (p≤0,05); No pré-molar houve diferença significante apenas para os parafusos cobertos com carbono em T0 (p=0,019) e T2 (p=0,044). Quando comparados os parafusos, nas próteses adaptadas houve diferenças significantes no pré-molar em T1 (p=0,026) e T2 (p=0,043); e no molar em T2 (p=0,032); nas próteses desadaptadas houve diferenças significantes apenas para o pré-molar em T1 (p=0,046). Em relação à análise fotoelástica qualitativa, observou-se que em geral a aplicação de carga (10Kgf) gerou maior concentração e intensidade de tensões nas próteses desadaptadas, quando comparadas às adaptadas. Pode-se concluir que a simulação de ciclos mastigatórios teve influência sobre a adaptação marginal das próteses; em relação a perda de torque houve diferenças estatisticamente significantes entre as próteses adaptadas e desadaptadas; o tratamento de superfície dos parafusos foi eficaz apenas para próteses adaptadas, a análise fotoelástica sugere que próteses com desadaptações marginais provocam maior tensão ao redor dos implantes. / The objective of this study was to investigate the effects of thermomechanical cycling on prosthetic screws, conventional titanium and carbon coated, used for fixation of fixed partial dentures (FDP) with 150μm of misfit between abutment and prosthesis, using fitted prostheses as control. After thermomechanical cycling of prostheses were verified, the marginal fit, the torque loss of prosthetic screws and the photoelastic analysis of stress distribution around implants. Twelve implant-supported fixed partial dentures were prepared and initially divided into two groups (n=6): group 1 - fitted prostheses (control), group 2 - 150μm of simulated misfit. All prostheses had their marginal fit evaluated before and after simulation of cycles. The sets were subjected to a total of 2 million of cycles. Each group was assayed twice: in the first time, carbon coated screws were used: group 1A (fitted) and group 2A (misfitted); and in a second time, conventional titanium screws were used: group 1B (fitted) and group 2B (misfitted). The torque loss of the screws was analyzed before (T0), after 1,000,000 (T1) and 2,000,000 cycles (T2). Marginal fit improved significantly when using conventional screws in fitted prostheses: premolar (p=0,001) and molar (p=0,028), and in misfitted prostheses: premolar (p=0,014) and molar (p=0,007), but when using carbon coated screws, fit improved only in the premolar (p=0,015) of the misfitted prostheses. Torque loss of prosthetic screws were significantly different before and after simulation of the cycles between the fitted and misfitted, in molar, at all times for both screws (p≤0,05); and in the premolar, were significant differences were noted only for the carbon coated screws at T0 (p=0,019) and T2 (p=0,044).When comparing the screws in the fitted prostheses, significant differences were noted in pre-molar at T1 (p=0,026) and T2 (p=0,043), and in the molar at T2 (p=0,032); whereas in the misfitted prostheses, significant difference was noted only for premolar at T1 (p=0,046). It was observed in qualitative photoelastic analysis that the load application (10Kgf) generated higher concentration and intensity of stresses in the misfitted prostheses, when compared to fitted ones. It can be concluded that the simulation of thermomechanical cycles had an influence on marginal fit of the prostheses. In relation to torque loss, differences between fitted and misfitted prostheses were noted, but the surface treatment of screws was effective only for fitted prostheses, and the photoelastic analysis suggests that prostheses with marginal misfit causes more stress around the implants.

Ainda não existe um consenso sobre o nível em que os implantes cone Morse devem ser inseridos em relação à crista ósse alveolar. A literatura mostra diversas pesquisas em animais e laboratoriais com implantes posicionados acima, abaixo ou ao nível da crista. Contudo, diferentes metodologias e técnicas dificultam a definição do melhor nível de localização. O presente trabalho optou por analisar qualitativa e quantitativamente por meio da fotoelasticidade e do método dos elementos finitos (MEF), implantes em diferentes níveis de inserção sob carga compressiva estática, visando elucidar esse tema. Quatro níveis foram simulados: 1 mm acima da crista (AC); ao nível da crista (AN); 1 mm abaixo da crista sem aposição óssea sobre a plataforma (AB-S); e 1 mm abaixo da crista com aposição óssea sobre a plataforma (AB-C). Os resultados fotoelásticos demonstraram maiores valores de ordem de franja na região apical e menores na região cervical, em todos os modelos, independente do tipo de carga. No MEF verificou-se que o aprofundamento do implante da posição AC para AB-S reduziu progressivamente as tensões de von Mises na região cortical independente do tipo de carga, respectivamente, 0,5595 - 0,3842 Mpa nas cargas cêntricas e 1,5261 - 0,9787 MPa nas excêntricas. Concluiuse que houve redução na concentração de tensões posicionado-se o implante abaixo do crista óssea e uma tendência de aumento de tensão nas amostras AB-C, provavelmente devido à tração do osso existente sobre a plataforma do implante. / There is still no consensus on the level that the Morse taper implants should be inserted in relation to the alveolar crestal bone. The literature shows several studies in animals and laboratory implant positioned above, at level or subcrestal. However, different methodologies and techniques make it difficult to define the best level of the implant. This study analyzes qualitatively and quantitatively by using photoelastic analysis and the finite element method (FEM), implants at different levels under static compressive load, to elucidate this issue. Four levels were simulated: 1 mm above the crest (AC); the crest level (AN); 1 mm below the crest free bone apposition on the platform (AB-S); and 1 mm below the crest with bone apposition on the platform (ABC). Photoelastic results demonstrated higher fringe order of values in the apical region and lower in the cervical region, in all models, regardless of the loading type. In MEF found that the deepening of the implant position from AC to AB-S progressively reduced von Mises equivalent stresses in cortical region independent of the load type, respectively, 0.5595 - 0.3842 MPa in centric loads and 1.5261 - 0.9787 MPa in eccentric loads. It was concluded that there was a reduction in stress concentration on the implant positioned below the alveolar crest and a tendency of an increase in tension in the AB-C samples, probably due to traction on the existing bone implant platform.

Nos casos de perda óssea vertical severa, principalmente em áreas posteriores da mandíbula, uma alternativa às cirurgias de enxerto ósseo, pouco empregada e estudada, é a utilização de prótese parcial fixa (PPF) com cantilever distal. Pensando no material de infraestrutura que garanta resistência adequada para suportar as forças mastigatórias em longo prazo, aliado ao desenvolvimento da zircônia (Zr) e da tecnologia CAD/CAM, o objetivo deste estudo foi avaliar o desajuste vertical, perda de torque, resistência à fratura do cantilever e distribuição de tensões em PPFs parafusadas sobre implantes do tipo cone morse, confeccionadas em diferentes materiais de infraestrutura (Co-Cr [Fundição Convencional] e Co-Cr e Zr [CAD/CAM]) e posicionadas na área correspondente à região posterior da mandíbula. Foram confeccionadas 40 PPFs com cantilever distal e distribuídas em 5 grupos (n=8), de acordo com o material da infraestrutura: 1 Co-Cr (Fundição convencional soldagem a laser); 2 Co-Cr (Fundição convencional soldagem TIG); 3 Co-Cr (Fundição convencional monobloco); 4 Co-Cr (CAD/CAM) e 5 Zr (CAD/CAM). A análise do desajuste vertical foi realizada em 4 momentos distintos, com auxílio de estereomicroscopia (aumento de 50×) e usando o método de Sheffiled: T0 Infraestrutura no modelo mestre; T1 Infraestrutura no modelo de poliuretano, antes da aplicação do revestimento cerâmico; T2 PPF após aplicação do revestimento cerâmico e antes da ciclagem termomecânica e T3 PPF após da ciclagem termomecânica. A avaliação do afrouxamento de parafusos foi realizada antes (T2) e após (T3) a ciclagem termomecânica e foi obtida com o auxílio de um torquímetro digital com precisão de 0,1 N.cm. Para a realização da ciclagem termomecânica as PPFs foram posicionadas na máquina de ensaio e uma carga de 120 N foi aplicada sobre elas, buscando simular 14 meses de utilização (1.200.000 ciclos). A resistência máxima à fratura do cantilever foi determinada por meio do ensaio de flexão e, para isso, uma carga perpendicular ao longo eixo da peça protética foi aplicada, com uma velocidade de aproximação de 0,5 mm/min. Uma nova PPF para cada grupo foi confeccionada para ser utilizada na avaliação da distribuição de tensões quando elas foram submetidas a carregamento puntiforme no cantilever e oclusal distribuído (150 N), por meio de análise fotoelástica. Em geral, PPFs com infraestruturas em monobloco (G3) apresentaram maiores desajustes verticais, especialmente no elemento solto da segunda e terceira condição experimental e foram associados com maior concentração de tensões, tanto no carregamento puntiforme (360,07 kPa) quanto oclusal distruído (302,46 kPa). Por outro lado, infraestruturas obtidas por meio do sistema CAD/CAM mostraram os menores desajustes verticais, se assemelhando estatisticamente (p>0,05), em vários momentos, com infraestruturas soldadas e melhores distribuições de tensões, atingindo valores inferiores a 280 kPa no carregamento puntiforme e a 200 kPa no oclusal distribuído. A moldagem de transferência (T0 &rarr; T1) e a ciclagem termomecânica (T2 &rarr; T3) pouco influenciaram no desajuste vertical dos grupos. Já o processo de aplicação do revestimento cerâmico (T1 &rarr; T2) e o seu efeito cumulativo com a ciclagem termomecânica (T1 &rarr; &rarr; T3) foram responsáveis por alterações consideráveis no desajuste vertical dos grupos, sobretudo naqueles fundidos convencionalmente (G1, G2 e G3). A ciclagem termomecânica teve um efeito considerável no percentual de perda de torque intragrupo (pMolar=0,039; pPré-molar=0,044), embora comparações entre os diferentes grupos não tenham demonstrado significância estatística (pMolar=0,116; pPré-molar=0,334). PPFs com infraestrutura metálica (>410,83±72,26 N) apresentaram resistência à fratura consideravelmente maior (p<0,05) do que a zirconia (277,47±39,10 N) e os primeiros sinais de fratura do revestimento cerâmico foram observados em torno de 900 N. Dentro das limitações deste estudo, PPFs com infraestruturas confeccionadas por meio do sistema CAD/CAM foram associadas com melhor adaptação cervical e distribuição de tensões, embora a secção das infraestruturas seguida de soldagem pode também ser uma alternativa viável, com base na proximidade dos valores de desajustes verticais e distribuição de tensão. Adicionalmente, PPFs com infraestruturas em zircônia podem ser usadas com certo grau de segurança, tendo em vista a boa adaptação marginal e distribuição de tensões, bem como altos valores de resistência à fratura constatados. / In cases of severe vertical bone loss, especially in posterior region of the mandible, an alternative to bone graft surgery, little used and studied, is the use of implant-supported cantilever fixed partial denture (FPD). Thinking about the framework material that ensures adequate strength to resist the masticatory loads in long term, together with the development of zirconia (Zr) and of CAD/CAM technology, the aim of this study is to evaluate the vertical misfit, torque loss and fracture resistance of cantilever and stress distribution in FPDs screwretained on Morse taper implants, fabricated with different framework materials (Co-Cr [Conventional Casting] and Co-Cr and Zr [CAD/CAM]) and positioned on the posterior region of the mandible. Forty FPDs with distal cantilever were fabricated and distributed into 5 groups (n=8), according to framework material: 1 Co-Cr (Conventional casting laser welding); 2 Co-Cr (Conventional casting TIG welding); 3 Co-Cr (Conventional casting one-piece); 4 Co-Cr (CAD/CAM) and 5 Zr (CAD/CAM). Analysis of vertical misfit was performed in 4 different moments, using stereomicroscopy (50× magnification) and the Sheffield method: T0 Framework on master model; T1 Framework on polyurethane model, before the ceramic veneering application; T2 FPD after application of the ceramic veneering and before the thermomechanical cycling and T3 FPD after thermomechanical cycling. Evaluation of screw loosening was performed before (T2) and after (T3) thermomechanical cycling and was obtained by a digital torque wrench with an accuracy of 0.1 N.cm. To perform the thermomechanical cycling, FPDs were positioned in the testing machine, and a 120 N load was applied on them, seeking to simulate 14 months of use (1,200,000 cycles). Fracture maximum resistance of the cantilever was determined by the flexural test and, therefore, a perpendicular force on the cantilever was applied at a crosshead speed of 0.5 mm/min. A new FDP for each group was fabricated to be used in the evaluation of the stress distribution, when they were submitted to punctiform on the cantilever and oclusal distributed loads (150 N), by the photoelastic analysis. In general, FPDs with one-piece frameworks (G3) presented higher vertical misfits, especially in the element not tightened of the second and third experimental conditions, and were associated with higher stress concentration in both the punctiform (360.07 kPa) and oclusal distributed (302.46 kPa) loads. On the other hand, the frameworks obtained by the CAD/CAM system showed the smaller vertical misfits, being statistically similar (p>0.05) to welded frameworks at various times, and better stress distributions, reaching values less than 280 kPa in the punctiform load and 200 kPa in the occlusal distributed load. Transfer impression (T0 &rarr; T1) and thermomechanical cycling (T2 &rarr; T3) had little effect on vertical misfit of the groups. The application process of the ceramic veneering (T1 &rarr; T2) and its cumulative effect with thermomechanical cycling (T1 &rarr;T3) were responsible for considerable changes in vertical misfit of the group, especially in those conventionally cast (G1, G2 and G3). A thermomechanical cycling had considerable effect in the percentage of intragroup torque loss (pMolar=0.039; pPré-molar=0.044), although comparisons between the different groups did not show statistical significance (pMolar=0.116; pPrémolar= 0.334). FPDs with metal frameworks (>410.83±72.26 N) showed considerably higher fracture resistance (p<0.05) than zirconia (277.47±39.10 N) and the first signs of fracture of the ceramic veneering were observed around 900 N. Within the limitations of this study, FPDs with frameworks fabricated using the CAD/CAM system were associated with better cervical adaptation and stress distribution, although the section of the frameworks followed by welding may also be a viable alternative, based on the proximity of the values of vertical misfits and stress distribution. Additionally, FPDs with zirconia frameworks can be used with some degree of security, considering the good marginal adaptation and stress distribution, as well as high values of fracture resistance verified.

Com o avanço da implantodontia e da estética, novos materiais estão sendo utilizados para substituir partes metálicas de próteses. Este estudo teve como objetivo comparar as tensões geradas por próteses implantossuportadas totais de mandíbula em função da variação do material utilizado nas barras e do modo de confecção, através de análise fotoelástica qualitativa. Em um modelo mestre simulando a curvatura da mandíbula foram posicionados 4 implantes de conexão locking taper. A partir deste planejamento foi confeccionada uma barra por CAD/CAM em resina reforçada por fibra que serviu de base para confecção de outras duas barras por CAD/CAM em Ti e CoCr e outra fundida em CoCr, totalizando quatro barras sobre as quais foram confeccionadas próteses totais padronizadas em resina acrílica. Foi analisada a adaptação marginal por meio de microscópio ótico comparador. O modelo fotoelástico foi confeccionado com base no modelo mestre. O ensaio realizado com cargas em oclusão total contra antagonista, mordida anterior, mordida posterior e pontual no extremo do cantilever. Todas as próteses com barras metálicas transmitiram tensões para região cervical dos implantes sendo que a barra de CoCr usinada apresentou o pior padrão de distribuição de tensões e a fundida a pior adaptação / With the recent advancement of implant dentistry and aesthetics new materials are being used to replace metal frameworks of prostheses. This study aimed to compare the stress distributed by mandibular implant-supported prosthesis due to the variation of materials and production techniques of the prosthesis framework by a qualitative photoelastic analysis. In an acrylic model simulating the mandibular curvature, four implants 4.5mm x 6mm with locking taper conection were positioned. From this planning was made a framework of resin reinforced with fiber by CAD/CAM which served as base for manufacturing the two other frameworks in CAD/CAM of Ti and CoCr and cast of CoCr, totaling four frameworks on which standardized denture acrylic resin were prepared. Marginal adaptation was analyzed by optical microscope comparison. The photoelastic model was made based on the master model. The photoelastic test was performed at loads in total occlusion versus antagonist, anterior bite, posterior bite and punctual at the cantilever All prostheses with metal frameworks transmitted stress forces to the cervical region of the implants, and the machined framework of CoCr (G2) showed the worst pattern of stress distribution, and the cast one showed the poorer adjustment (G4). The framework in fiber reinforced resin showed adequate stress distribution and marginal adaptation

Com o avanço da implantodontia e da estética, novos materiais estão sendo utilizados para substituir partes metálicas de próteses. Este estudo teve como objetivo comparar as tensões geradas por próteses implantossuportadas totais de mandíbula em função da variação do material utilizado nas barras e do modo de confecção, através de análise fotoelástica qualitativa. Em um modelo mestre simulando a curvatura da mandíbula foram posicionados 4 implantes de conexão locking taper. A partir deste planejamento foi confeccionada uma barra por CAD/CAM em resina reforçada por fibra que serviu de base para confecção de outras duas barras por CAD/CAM em Ti e CoCr e outra fundida em CoCr, totalizando quatro barras sobre as quais foram confeccionadas próteses totais padronizadas em resina acrílica. Foi analisada a adaptação marginal por meio de microscópio ótico comparador. O modelo fotoelástico foi confeccionado com base no modelo mestre. O ensaio realizado com cargas em oclusão total contra antagonista, mordida anterior, mordida posterior e pontual no extremo do cantilever. Todas as próteses com barras metálicas transmitiram tensões para região cervical dos implantes sendo que a barra de CoCr usinada apresentou o pior padrão de distribuição de tensões e a fundida a pior adaptação / With the recent advancement of implant dentistry and aesthetics new materials are being used to replace metal frameworks of prostheses. This study aimed to compare the stress distributed by mandibular implant-supported prosthesis due to the variation of materials and production techniques of the prosthesis framework by a qualitative photoelastic analysis. In an acrylic model simulating the mandibular curvature, four implants 4.5mm x 6mm with locking taper conection were positioned. From this planning was made a framework of resin reinforced with fiber by CAD/CAM which served as base for manufacturing the two other frameworks in CAD/CAM of Ti and CoCr and cast of CoCr, totaling four frameworks on which standardized denture acrylic resin were prepared. Marginal adaptation was analyzed by optical microscope comparison. The photoelastic model was made based on the master model. The photoelastic test was performed at loads in total occlusion versus antagonist, anterior bite, posterior bite and punctual at the cantilever All prostheses with metal frameworks transmitted stress forces to the cervical region of the implants, and the machined framework of CoCr (G2) showed the worst pattern of stress distribution, and the cast one showed the poorer adjustment (G4). The framework in fiber reinforced resin showed adequate stress distribution and marginal adaptation