PROPOSIÇÃO: O objetivo deste trabalho foi descrever as alterações das dimensões dos arcos dentários e das inclinações dos incisivos produzidas pelo Sistema Damon, durante a fase de alinhamento e nivelamento. Outro objetivo foi verificar a correlação destas alterações com o padrão de crescimento dos indivíduos. MATERIAL E MÉTODOS: modelos de estudo, telerradiografias convencionais e telerradiografias reconstruídas a partir de tomografias computadorizadas cone-beam de 22 casos tratados com o bráquetes Damon 3MXTM foram avaliados durante a fase de alinhamento e nivelamento. Os modelos de estudo foram obtidos ao início do tratamento (T0), após a primeira troca de fio (T1) e na inserção do fio de aço 0,019 x 0,025 (T2). Foram verificados os comprimentos de arco e as dimensões transversais nas regiões de caninos, primeiros e segundos pré-molares e primeiros molares mensuradas a partir das pontas de cúspides e margens gengivais linguais dos dentes, a cada etapa. Nas telerradiografias foram verificadas as alterações das inclinações dos incisivos inferiores e superiores, bem como o padrão de crescimento dos indivíduos. RESULTADOS: os comprimentos dos arcos e todas as distâncias transversais apresentaram aumentos significantes, com exceção da distância intercervical dos caninos superiores; houve aumento significante das inclinações vestibulares dos incisivos superiores e inferiores; o padrão de crescimento dos pacientes apresentou correlação significante com os aumentos transversais na região de pré-molares inferiores. CONCLUSÕES: o alinhamento e nivelamento de casos tratados sem extrações com o uso do Sistema Damon resultou no aumento significante das dimensões dos arcos dentários e das inclinações dos incisivos para vestibular. / OBJECTIVE: This study aimed to evaluate the dental arch widths and incisor torque changes produced by the Damon System during leveling and alignment. Other objective was to verify the correlation between these changes and the growth pattern. MATHERIAL AND METHODS: study casts and lateral radiographs derived from cone-beam computed tomographies of 22 subjects treated with Damon 3MXTM brackets were evaluated. The study casts were obtained at the start of treatment (T0), the first archwire change (T1), and the placement of the final 0,019 x 0,025-in archwire (T2). Arch depth and widths (intercanine, interpremolar and intermolar) were assessed at each stage. The incisor torques changes and the growth pattern were measured on the cephalometric records at T0 and T2. RESULTS: There was significant increase of the arch depths and lateral expansion of the arches for all measures, except for the intercervical of maxillary canines. The maxillary and mandibular incisors were significantly tipped labially; the growth pattern showed significant correlation with the lateral increases in lower premolars region. CONCLUSIONS: nonextraction cases treated with Damon System show significant increases in arch dimensions and incisors proclination.

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The aim of this study was to evaluate, by means the axial pull-out strength, the influence of using conventional metal brackets and metal and ceramic self-ligating, in the intensity of the frictional force generated when associated with orthodontic wires of circular and rectangular sections of different diameters. Three types of brackets were used in this work: metallic conventional (G1); metallic self-ligating (G2) and ceramic self-ligating (G3). Bars were made of polyethylene (10 cm long x 3.5 cm thick x 3.5 cm wide) where three brackets were bonded (canine, first and second premolars rights) previously aligned and leveled. The groups of brackets were associated with orthodontic wires, stainless steel (Cr-Ni) of circular and rectangular sections in three dimensions, F1: 0.020" circular, F2: 0.017 x 0.025 , F3: 0.019" x 0.025" rectangular, resulting Groups: G1F1, G1F2, G1F3, G2F1, G2F2, G2F3, G3F1, G3F2 and G3F3. For each type of bracket were prepared 10 specimens. All groups were tested in a universal testing machine (EMIC DL 2000). easurements of friction were obtained every 0.5 mm distance to travel a total of 5 mm. The values found were submitted to the analysis of Kruskal-Wallis and Tukey. The results showed that self-ligating brackets showed lower friction resistance when compared to conventional brackets used with circular and rectangular wire sections. The differences in the values of the friction encountered between conventional and selfligating brackets have a direct influence of association with the section of wire used. / O objetivo deste estudo foi avaliar, por meio de ensaio de tração, a influência do uso de braquetes convencionais metálicos e autoligados metálicos e cerâmicos, na intensidade da força de atrito gerado, quando associados a fios ortodônticos de secções circular e retangular em diferentes diâmetros. Três tipos de braquetes foram utilizados neste trabalho: convencional metálico (G1); autoligado metálico (G2) e cerâmico (G3). Foram confeccionados barras em polietileno (10 cm de comprimento x 3,5 cm de espessura x 3,5 cm de largura) onde foram colados três braquetes (canino, primeiro e segundo pré-molares superiores direitos) previamente alinhados e nivelados. Os grupos de braquetes foram associados a fios ortodônticos de aço inoxidável (Cr-Ni) de secções circulares e retangulares de três dimensões, F1: 0.020 circular; F2: 0.017 x 0.025 , F3: 0.019 x 0.025 retangulares, originando os grupos: G1F1, G1F2, G1F3, G2F1, G2F2, G2F3, G3F1, G3F2 e G3F3. Para cada tipo de braquetes foram confeccionados 10 corpos de prova. Todos os grupos foram testados em uma máquina de ensaios universais (Emic DL 2000) . As mensurações do atrito foram obtidas a cada 0,5 mm de deslocamento até percorrer um total de 5 mm. Os valores achados foram submetidos as análises de Kruskal-Wallis e Tukey. Os resultados demonstraram que os braquetes autoligados apresentaram menor resistência ao atrito em relação aos convencionais quando utilizados com fios de secções circular e retangular. As diferenças nos valores do atrito estático encontradas entre os braquetes autoligados e convencionais possuem influência direta com a secção e espessura do fio utilizado.

Made available in DSpace on 2016-08-03T16:31:14Z (GMT). No. of bitstreams: 1 Paginas 1 a 110.pdf: 2675655 bytes, checksum: ebe1b48d56fd661d5dc8a8a84083c9f1 (MD5) Previous issue date: 2009-03-25 / The aim of this in vitro study was to compare the friction resistances among conventional steel-ligated and self-ligating aesthetic brackets with different retangular stainless steel archwires sizes at zero and three degrees angulation. 120 brackets of 6 commercial brands (Gemini, Clarity conventional, Transcend, Inspire, Clarity self-ligating, Damon self-ligating) where tested, 20 brackets of each brand. Two brackets were glued on a metallic plate, with angulations of zero and three degrees between them. Retangular stainless steel archwires of 0.017 x 0.025 , 0.019 x 0.025 and 0.021 x 0.025 were tested on a "instron" universal essay machine. Variance analisys and Tukey tests (p<0,05) were run to compare brackets with different archwires sizes and angulation. The study demonstrated that at zero degree angulation the self-ligating brackets produced less friction in relation to convencional ligated bracket in all archwires sizes tested. Clarity self-ligating produces even less friction then aesthetic Damon, except with the 0.021 x 0.025 archwire, where both self-ligating brackets produced statisticly similar results. Inspire bracket had the least friction with 0.019 x0.025 and 0.021 x0.025 . Similar results were observed for the self-ligating brackets in relation to convencionals at three degrees angulation. Among the convencional steel-ligated brackets, Gemini, Clarity, Transcend and Inspire produced the higest friction resistances, in increasing order. In conclusion, the angulation between the brackets increases significatively the friction forces. Furthermore, the self-ligating brackets produces less friction in relation to conventional ligating brackets, and the Clarity self-ligating bracket produced less friction than aesthetic Damon, except with 0.021 x 0.025 archwire size.(AU) / O objetivo do presente estudo consistiu em comparar in vitro o atrito produzido por braquetes estéticos, convencionais e autoligados quando inseridos fios retangulares de aço inoxidável de diferentes dimensões, nas angulações de zero e três graus entre os braquetes. Foram utilizados 120 braquetes de 6 marcas comerciais (Gemini, Clarity convencional, Transcend, Inspire, Clarity autoligado, Damon autoligado), sendo 20 braquetes de cada marca comercial. Para os ensaios laboratoriais, foram colados dois pares de braquetes de cada marca comercial em uma placa metálica, com uma angulação de zero e três graus entre os braquetes. Foram empregados os fios retangulares de aço inoxidável 0,017 x 0,025 , 0,019 x 0,025 e 0,021 x0,025 em uma máquina de ensaios universal Instron . Para a comparação entre os braquetes nos diferentes fios e angulações, foi utilizada a análise de variância e o teste de Tukey (p<0,05). Os resultados demonstraram que na angulação de zero grau, os braquetes autoligados apresentaram menor atrito em relação aos convencionais em todos os fios avaliados, sendo que, o braquete Clarity autoligado apresentou menor atrito estatisticamente significante que o Damon, exceto no fio 0,021 x 0,025 , em que ambos os braquetes autoligados apresentaram atrito estatisticamente semelhante. O braquete Inspire demonstrou o maior atrito em relação aos demais braquetes nos fios 0,019 x0,025 e 0,021 x0,025 . Na angulação de três graus, observou-se resultados semelhantes aos braquetes posicionados sem angulação comparando os braquetes autoligados em relação aos convencionais. Contudo, verificou-se que o atrito entre os braquetes convencionais ocorreu em ordem crescente sendo braquetes Gemini, Clarity convencional, Transcend e Inspire. Pôde-se concluir que a angulação entre os braquetes aumenta consideravelmente o atrito. Além disso, em ambas as angulações, os braquetes autoligados demonstraram menor atrito em relação aos convencionais, sendo que o braquete Clarity autoligado promoveu menor atrito que o Damon estético, exceto no fio 0,021 x 0,025 .(AU)

Um dos fatores responsáveis para o sucesso do tratamento ortodôntico é o controle do movimento dentário nos três planos do espaço. Nos bráquetes autoligados e pré-ajustados, a inclinação dos dentes no sentido vestíbulo-lingual depende diretamente da interação bráquete/ fio. Sabendo-se da importância do controle do torque, o propósito deste estudo foi definir a folga entre bráquetes/ fio, avaliar o momento de torque, e correlacionar estes valores nos bráquetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes (Damon Q e H4). Para esta pesquisa foi confeccionado um dispositivo experimental em conjunto com uma máquina de testes universal (Model 5565, Instron, Canton, Mass) para medir a expressão do torque nos bráquetes ortodônticos. Para verificar se a difereça na profundidade das canaletas dos bráquetes interferiram na expressão do torque, foram realizadas análises de variância (ANOVA), e teste de Tukey (p<0,05) para identificar as diferenças entre os grupos. Os bráquetes H4 apresentaram maior folga entre bráquete/ fio, quando comparados aos bráquetes Damon Q. Ao avaliarmos o momento de força da expressão do torque, os bráquetes H4 e Damon Q apresentaram diferenças estatisticamente significantes apenas com 24º e 36º de torção. Após a análise dos resultados, ao comparar os valores da expressão de torque com 12º, 24º e 36º, observamos maior expressão de torque no bráquete Damon Q quando comparado ao bráquete H4; Observamos também que o Damon Q expressa melhor o torque quando comparado com o H4, com momentos de força de 5 Nmm, 10 Nmm, 15 Nmm e 20 Nmm. / One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control of tooth movement in the three planes of space. In self-ligating and pré-adjusted brackets, the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket / wire interaction. Knowing the importance of torque control, the purpose of this study was to define the play between the brackets and wires, to evaluate the moment of torque, and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot depths (Damon Q and H4). For this research, an experimental device was designed in conjunction with a universal test machine (Model 5565, Instron, Canton, Mass) to measure the torque expression in orthodontic brackets. To verify if the differences in the depth of the bracket slots interfered in the torque expression, analyzes of variance (ANOVA) and Tukey test (p <0.05) were performed to identify the differences between the groups. The H4 bracket had the highest play when compared to the Damon Q bracket. When evaluating the moment of torque expression, bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences only with 24º and 36º of torsion. After the analysis of the results, when comparing the values of the torque expression with 12º, 24º, and 36º, we observed greater torque expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4; we also observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4, with moments of force of 5 Nmm, 10 Nmm, 15 Nmm, and 20Nmm.

O objetivo desta pesquisa foi avaliar as áreas de tensões produzidas por arcos ortodônticos expandidos associados a diferentes tipos de bráquetes durante a fase de alinhamento e nivelamento ortodôntico. A partir de modelos de gesso adquiridos durante a fase de nivelamento ortodôntico do arco dentário inferior de um mesmo paciente, obteve-se 3 modelos fotoelásticos que receberam 3 diferentes tipos de bráquetes: convencional (Ovation®, GAC International, New York, EUA), autoligável ativo (In-Ovation®, GAC International, New York, EUA) e autoligável passivo (Damom 3MX®, Ormco, Califórnia, EUA), associados a arcos de liga de níquel-titânio 0.014\" e 0.014\" x 0.025\" e de liga de aço 0.019\" x 0.025\". Os modelos fotoelásticos com os respectivos arcos e bráquetes ortodônticos foram observados em polariscópio circular, e as imagens fotográficas das regiões dos incisivos, pré-molares e molares foram analisadas qualitativa e quantitativamente. A análise qualitativa foi realizada pela identificação da ordem e coloração das franjas nos locais onde ocorreram, e a quantitativa foi realizada utilizando o software Matlab® para a identificação dos padrões de cores RGB nas áreas dos terços médio-apicais dos dentes de cada região. Os dados obtidos das diferentes associações arcos/bráquetes ortodônticos foram comparados estatisticamente pelo teste de Wilcoxon. Pode-se concluir que, na região dos incisivos, as maiores tensões ocorreram quando os arcos ortodônticos foram associados aos bráquetes autoligados passivos. Na região dos pré-molares, as maiores tensões ocorreram quando o arco 0.014\" foi associado ao bráquete convencional, em movimentos de segunda ordem (extrusão) e de angulação, e quando os arcos retangulares foram associados aos bráquetes autoligados passivos. Na região dos molares, as maiores tensões ocorreram quando os arcos retangulares foram associados aos tubos ortodônticos com maior prescrição de inclinação (Ovation® e In-Ovation®). / The aim of this research was to evaluate the areas of tension produced by expanded orthodontic arches associated with different types of brackets during the orthodontic leveling phase. From plaster models of a single patient lower dental arch obtained during the orthodontic alignment and leveling phase, three photoelastic models were developed that received three different types of brackets: convencional (Ovation®, GAC International, New York, EUA); active self ligation bracktes (In-Ovation®, GAC International, New York, EUA) e passive self ligation bracktes (Damom 3MX®, Ormco, Califórnia, EUA), associated with 0.014\" and 0.014\" ? 0.025\" titanium-nickel alloy arches and 0.019\" ? 0.025\" alloy steel arches. These models were analyzed in a circular polariscope; photographic images of the incisor, premolar, and molar regions were qualitatively and quantitatively analyzed. The first analysis was obtained by identifying the photoelastic fringe order at sites where they occurred, and the second one was obtained using Matlab® software to identify RGB color patterns in middle apical tooth areas of each region. Data from the different orthodontic arches and brackets were compared using the Wilcoxon test. Our results showed that in the incisors region the greatest tensions occurred when the orthodontic arches were associated to the self-ligating passive brackets; in the premolars region, by the association of the 0.014\" arch and conventional bracket in second order (extrusion) and angulation movements and when the rectangular arches were associated with the passive self-ligating brackets. The greatest tensions in the molar regions occurred by association of rectangular arches and inclination high prescriptions orthodontics tubes (Ovation® and In-Ovation®).

Objective: The objective of this study was to determine the effect of pulsating vibration on the sliding resistance between orthodontic brackets and stainless steel wires. Brackets were placed at two different angulations (0° and 5°) to simulate leveling of a tipped tooth during tooth movement. Pulsating vibration was delivered via the AcceleDent device. Background: Friction is defined as a force that retards or resists the relative motion of two objects in contact, and its direction is tangential to the common boundary of the two surfaces in contact. This has been of interest to the orthodontist since the mid-20th century. Since the time of Stoner’s paper in 1960, the orthodontic literature has been full of studies done on friction in orthodontics including: friction with different ligation methods, friction among different arch wire materials, friction and different bracket materials, and friction with various slot designs. Understanding friction has led to the emergence of new technologies in orthodontics. One of the most popular is the self-ligating bracket. This popularity arose from claims that they reduce friction during treatment. Other innovations have been introduced in the field of orthodontics to help accelerate tooth movement. Among these innovations is the application of a pulsating vibration during active orthodontic treatment. Such pulsating vibration can be delivered during orthodontic treatment by AcceleDent, which is a hands- free device designed by OrthoAccel Technologies, Inc., Bellaire, TX. The company claims the output force helps accelerate bone turnover. The following study investigated whether it could decrease treatment time via a different mechanism: decreasing frictional resistance to tooth movement along the arch wire. Methods: A paper template was made of a typodont tooth with a bracket window cut out. The bracket cut out was made with the bracket window angulated 0° and 5°. 0.022” x 0.028” standard prescription edgewise brackets (American Orthodontics, Sheboygan, WI) of ceramic, twin and self-ligating design were bonded to 3 maxillary 1st premolar typodont teeth using the template. The teeth were leveled with a 0.019” x 0.025” SS arch wire and placed in a metal scaffold. They were held in place with Aquasil Ultra XLV wash material PVS (DENTSPLY Caulk, Milford, DE.). Only the middle bracket was adjusted for angulation and accuracy was checked with the iPhone 6 level. The AcceleDent Aura device (OrthoAccel Technologies, Inc., Bellaire, TX). was attached to the occlusal surface of the teeth via cable ties. The AcceleDent Aura device provided 30 Hz of pulsating vibration. All tests were performed with a 0.019” x 0.025” SS arch wire pulled through the brackets via a Universal Testing Machine (Instron, Grove City, PA) at a crosshead speed of 2.5mm/min for 30 seconds. Frictional resistance was measured by averaging 6 recordings every 5 seconds. Results: The pulsating vibration provided by the AcceleDent device significantly reduced the resistance to sliding for each bracket type at both 0° and 5° (p<0.05). Ceramic brackets had the highest resistance to sliding of all bracket types. Conclusions: Pulsating vibration via the AcceleDent Aura device reduces the resistance to sliding between a bracket and arch wire in vitro. This may potentially decrease overall treatment time but more in vivo studies need to be done to evaluate this.

Magister Chirurgiae Dentium - MChD / The stable position of the mandibular incisors, and the extent to which their spatial position may be changed in the sagittal plane, represents a key point in determining orthodontic treatment goals and objectives. According to the equilibrium theory, the mandibular incisors lie in a narrow zone of stability that is governed by pressure from the lips, cheek, tongue and periodontium. Proclining the mandibular incisors more than 2 mm leads to instability because of an increase in lip pressure. The magnitude of incisor proclination therefore determines aesthetics, stability and function.

Objetivos: O objetivo desta pesquisa foi comparar a resistência ao deslocamento de fios de níquel e titânio superelásticos termoativados sobrepostos, em braquetes ortodônticos metálicos autoligáveis passivos. Material e Métodos: Foram utilizadas três espessuras de fios de níquel e titânio superelásticos termoativados (NiTi-TA): 0,014 sobreposto ao 0,016 e 0,020 (FlexyNiTi Thermal - Orthometric, Marília, SP, BR), associados a dois tipos de braquetes metálicos autoligáveis passivos: SmartClip SL3® (3M Unitek, Monrovia, CA, EUA) e OrthoClip SLB® (Orthometric, Marília, SP, BR). Um dispositivo que continha 5 braquetes de cada tipo (do incisivo central superior direito ao 2º pré-molar superior direito) foi desenvolvido para realização dos testes. O braquete do canino foi colado em uma barra de aço inoxidável móvel que permitia alterar sua posição vertical, enquanto os demais braquetes foram colados a uma barra fixa de acrílico. As forças obtidas por meio do deslocamento vertical do braquete do canino de 0mm para 1,5mm, 3,0 mm, 4,5mm e 6,0 mm foram registradas. O ambiente de teste foi seco com temperatura controlada de 36,5º C ± 1º C. Um total de 160 testes foi realizado na máquina de ensaios universal Instron. Os testes estatísticos de Shapiro-Wilk, teste t de Student não pareado e ANOVA com testes post-hoc de Tukey foram aplicados aos dados (p<0,05). Resultados: A distribuição normal da amostra foi confirmada, e os testes paramétricos demonstraram que houve diferenças estatisticamente significativas no braquete SmartClip SL3® quando associados aos fios de NiTi-TA 0,020 e 0,014 sobreposto ao 0,016 nas alturas de 1,5mm (p=0,003) e 6mm (p0,0001). Porém, não foram encontradas diferenças estatísticas nas alturas de 3mm (p=0,76) e 4,5mm (p=0,09). No braquete OrthoClip SLB® houve diferenças estatisticamente significativas entre os fios de NiTi-TA 0,020 e 0,014 sobreposto ao 0,016 em todas as alturas avaliadas (p0,0001). Na comparação entre os braquetes, quando associados ao fio 0,020 de NiTi-TA houve diferenças estatisticamente significativas na altura de 1,5mm; 3mm e 6mm (p0,0001). No entanto, na altura de 4,5mm as diferenças não foram significativas estatisticamente (p=0,32). Quando associados aos fios de NiTi-TA 0,014 e 0,016 sobrepostos, as diferenças em todas as alturas avaliadas foram significativas estatisticamente (1,5mm - p=0,0006; nas demais alturas p0,0001). Conclusão: Nos braquetes SmartClip SL3®, em desnivelamentos de 1,5mm, os fios de NiTi-TA 0,014 e 0,016 sobrepostos apresentaram menor resistência ao deslocamento, enquanto que na altura de 6mm a menor resistência foi obtida com o fio de NiTi-TA 0,020. Nas demais alturas não houve diferenças estatísticas entre os fios. Para os braquetes OrthoClip SLB®, os fios de NiTi-TA 0,014 e 0,016 sobrepostos apresentaram menor resistência ao deslocamento em todas as alturas avaliadas. Na comparação entre os dois tipos de braquetes, associados ao fio de NiTi-TA 0,020 na altura de 1,5mm, o braquete OrthoClip SLB® apresentou menor resistência ao deslocamento, ao passo que nas alturas de 3mm e 6mm foi o braquete SmartClip SL3®. Na altura de 4,5mm não foram encontradas diferenças estatisticamente significativas entre os dois braquetes avaliados. / Objective: The objective of this research was to compare the displacement resistance of overlapped heat-activated superelastic nickel titanium wires, in passive self-ligating metallic brackets. Material and Methods: Three thicknesses of heat-activated superelastic nickel titanium wires (NiTi-TA) were used: 0.014 overlapped with 0.016 and 0.020 (FlexyNiTi Thermal - Orthometric, Marília, SP, BR), associated with two types of passive self-ligating metallic brackets: SmartClip SL3® (3M Unitek, Monrovia, CA, EUA) and OrthoClip SLB® (Orthometric, Marília, SP, BR). A device with 5 brackets of each type (from right central incisor to the second maxillary premolar) was developed for this research. The canine bracket was attached to a sliding stainless steel bar which allowed the alteration of its vertical position, while the remaining brackets were attached to a fixed acrylic bar. The forces generated by means of the canine bracket vertical displacement from 0mm to 1.5mm; 3.0mm; 4.5mm and 6.0mm were recorded. The test environment was dry with a controlled temperature of 36.5º C ± 1º C. A total of 160 tests were carried out in the Instron Testing Machine. The Shapiro-Wilk test, non-paired Student t-test and ANOVA with Tukey post hoc test were applied to the data (p<0.05). Results: The normal distribution was confirmed, and the parametric tests showed that there were statistically significant differences in the SmartClip SL3® when associated with the NiTi-TA 0.020 and 0.014 wires overlapped to the 0.016 wire in the height of 1.5mm (p=0.003) and 6mm (p<0.0001). However, statistically significant differences were not found in the heights of 3mm (p=0.76) and 4.5mm (p=0.09). For the OrthoClip SLB® brackets, there were statistically significant differences between the NiTi-TA 0.020 and 0.014 wires overlapped with the 0.016 wire in all the heights assessed (p<0.0001). In the comparison between the brackets when associated with the NiTi-TA 0.020 wire, there were statistically significant differences in the heights of 1.5mm, 3mm and 6mm (p<0.0001). However, in the height of 4.5mm the differences were not statistically significant (p=0.32). When associated with the overlapped NiTi-TA 0.014 and 0.016 wires, the differences in all assessed heights were statistically significant (1.5mm - p=0.0006; other height - p0.0001). Conclusion: For the SmartClip SL3® brackets, with 1.5mm of displacement, the overlapped NiTi-TA 0.014 and 0.016 wires showed less displacement resistance, while in the height of 6mm the least displacement resistance was found with the NiTi-TA 0.020. In the remaining heights, there were no statistically significant differences between the wires. For the OrthoClip SLB® brackets, the overlapped NiTi-TA 0.014 and 0.016 wires showed the least displacement resistance in all the assessed heights. In the comparison between the two types of brackets, associated with the NiTi-TA 0.020 wire, for the height of 1.5mm, the OrthoClip SLB® bracket showed less displacement resistance, while for the heights of 3mm and 6mm the SmartClip SL3® brackets showed less displacement resistance. For the height of 4.5mm there were no statistically significant differences found between the assessed brackets.

Objetivos: O objetivo desta pesquisa foi comparar a resistência ao deslocamento de fios de níquel e titânio superelásticos termoativados sobrepostos, em braquetes ortodônticos metálicos autoligáveis passivos. Material e Métodos: Foram utilizadas três espessuras de fios de níquel e titânio superelásticos termoativados (NiTi-TA): 0,014 sobreposto ao 0,016 e 0,020 (FlexyNiTi Thermal - Orthometric, Marília, SP, BR), associados a dois tipos de braquetes metálicos autoligáveis passivos: SmartClip SL3® (3M Unitek, Monrovia, CA, EUA) e OrthoClip SLB® (Orthometric, Marília, SP, BR). Um dispositivo que continha 5 braquetes de cada tipo (do incisivo central superior direito ao 2º pré-molar superior direito) foi desenvolvido para realização dos testes. O braquete do canino foi colado em uma barra de aço inoxidável móvel que permitia alterar sua posição vertical, enquanto os demais braquetes foram colados a uma barra fixa de acrílico. As forças obtidas por meio do deslocamento vertical do braquete do canino de 0mm para 1,5mm, 3,0 mm, 4,5mm e 6,0 mm foram registradas. O ambiente de teste foi seco com temperatura controlada de 36,5º C ± 1º C. Um total de 160 testes foi realizado na máquina de ensaios universal Instron. Os testes estatísticos de Shapiro-Wilk, teste t de Student não pareado e ANOVA com testes post-hoc de Tukey foram aplicados aos dados (p<0,05). Resultados: A distribuição normal da amostra foi confirmada, e os testes paramétricos demonstraram que houve diferenças estatisticamente significativas no braquete SmartClip SL3® quando associados aos fios de NiTi-TA 0,020 e 0,014 sobreposto ao 0,016 nas alturas de 1,5mm (p=0,003) e 6mm (p0,0001). Porém, não foram encontradas diferenças estatísticas nas alturas de 3mm (p=0,76) e 4,5mm (p=0,09). No braquete OrthoClip SLB® houve diferenças estatisticamente significativas entre os fios de NiTi-TA 0,020 e 0,014 sobreposto ao 0,016 em todas as alturas avaliadas (p0,0001). Na comparação entre os braquetes, quando associados ao fio 0,020 de NiTi-TA houve diferenças estatisticamente significativas na altura de 1,5mm; 3mm e 6mm (p0,0001). No entanto, na altura de 4,5mm as diferenças não foram significativas estatisticamente (p=0,32). Quando associados aos fios de NiTi-TA 0,014 e 0,016 sobrepostos, as diferenças em todas as alturas avaliadas foram significativas estatisticamente (1,5mm - p=0,0006; nas demais alturas p0,0001). Conclusão: Nos braquetes SmartClip SL3®, em desnivelamentos de 1,5mm, os fios de NiTi-TA 0,014 e 0,016 sobrepostos apresentaram menor resistência ao deslocamento, enquanto que na altura de 6mm a menor resistência foi obtida com o fio de NiTi-TA 0,020. Nas demais alturas não houve diferenças estatísticas entre os fios. Para os braquetes OrthoClip SLB®, os fios de NiTi-TA 0,014 e 0,016 sobrepostos apresentaram menor resistência ao deslocamento em todas as alturas avaliadas. Na comparação entre os dois tipos de braquetes, associados ao fio de NiTi-TA 0,020 na altura de 1,5mm, o braquete OrthoClip SLB® apresentou menor resistência ao deslocamento, ao passo que nas alturas de 3mm e 6mm foi o braquete SmartClip SL3®. Na altura de 4,5mm não foram encontradas diferenças estatisticamente significativas entre os dois braquetes avaliados. / Objective: The objective of this research was to compare the displacement resistance of overlapped heat-activated superelastic nickel titanium wires, in passive self-ligating metallic brackets. Material and Methods: Three thicknesses of heat-activated superelastic nickel titanium wires (NiTi-TA) were used: 0.014 overlapped with 0.016 and 0.020 (FlexyNiTi Thermal - Orthometric, Marília, SP, BR), associated with two types of passive self-ligating metallic brackets: SmartClip SL3® (3M Unitek, Monrovia, CA, EUA) and OrthoClip SLB® (Orthometric, Marília, SP, BR). A device with 5 brackets of each type (from right central incisor to the second maxillary premolar) was developed for this research. The canine bracket was attached to a sliding stainless steel bar which allowed the alteration of its vertical position, while the remaining brackets were attached to a fixed acrylic bar. The forces generated by means of the canine bracket vertical displacement from 0mm to 1.5mm; 3.0mm; 4.5mm and 6.0mm were recorded. The test environment was dry with a controlled temperature of 36.5º C ± 1º C. A total of 160 tests were carried out in the Instron Testing Machine. The Shapiro-Wilk test, non-paired Student t-test and ANOVA with Tukey post hoc test were applied to the data (p<0.05). Results: The normal distribution was confirmed, and the parametric tests showed that there were statistically significant differences in the SmartClip SL3® when associated with the NiTi-TA 0.020 and 0.014 wires overlapped to the 0.016 wire in the height of 1.5mm (p=0.003) and 6mm (p<0.0001). However, statistically significant differences were not found in the heights of 3mm (p=0.76) and 4.5mm (p=0.09). For the OrthoClip SLB® brackets, there were statistically significant differences between the NiTi-TA 0.020 and 0.014 wires overlapped with the 0.016 wire in all the heights assessed (p<0.0001). In the comparison between the brackets when associated with the NiTi-TA 0.020 wire, there were statistically significant differences in the heights of 1.5mm, 3mm and 6mm (p<0.0001). However, in the height of 4.5mm the differences were not statistically significant (p=0.32). When associated with the overlapped NiTi-TA 0.014 and 0.016 wires, the differences in all assessed heights were statistically significant (1.5mm - p=0.0006; other height - p0.0001). Conclusion: For the SmartClip SL3® brackets, with 1.5mm of displacement, the overlapped NiTi-TA 0.014 and 0.016 wires showed less displacement resistance, while in the height of 6mm the least displacement resistance was found with the NiTi-TA 0.020. In the remaining heights, there were no statistically significant differences between the wires. For the OrthoClip SLB® brackets, the overlapped NiTi-TA 0.014 and 0.016 wires showed the least displacement resistance in all the assessed heights. In the comparison between the two types of brackets, associated with the NiTi-TA 0.020 wire, for the height of 1.5mm, the OrthoClip SLB® bracket showed less displacement resistance, while for the heights of 3mm and 6mm the SmartClip SL3® brackets showed less displacement resistance. For the height of 4.5mm there were no statistically significant differences found between the assessed brackets.