Befolkningsökningen och urbaniseringsprocessen gör att fler bostäder och andra byggnader måste uppföras i städerna. Stadsförtätning är en planeringsstrategi där påbyggnad av befintliga byggnader är en lösning. Vid påbyggnad måste nya laster bäras av en befintlig konstruktion och beroende på påbyggnadens omfattning och materialval används olika förstärkningsmetoder. Syftet med denna studie är att undersöka en förstärkningsmetod genom breddning av pelarfundament. Konsekvenserna inom två teknikområden: geoteknik och byggnads-konstruktion, har studerats. Frågeställningarna har varit likartade: vilka undersökningar måste göras och vilken bärförmåga har en konstruktion som pålastas före och efter förstärkning av pelarfundamentet? Parallellt med studier av litteratur har intervjuer med konstruktör och geotekniker utförts, för att skapa en tydlig inriktning på arbetet.  Några metoder för förstärkning av pelarfundament presenteras. Förutom specialiserad litteratur, rapporter och uppsatser som utgör den största delen av teoriavsnittet i denna studie, har Eurokoderna utgjort referens, främst vid konstruktionsberäkningar men också för det avsnitt som berör geoteknik. För att kunna utföra relevanta beräkningar har ett fiktivt fall tagits fram. Utifrån bygghandlingar och uppmätningar i ett befintligt parkeringshus i Lund, har de vertikala lasterna före och efter påbyggnad beräknats. Den befintliga byggnaden var grundlagd på grov- och mellansand men placerades i det fiktiva fallet i Malmö och grundlades på lermorän. Utifrån de stipulerade förutsättningarna har en dimensionering vid förstärkning av det befintliga pelarfundamentet redovisats i form av beräkningskontroller samt ritningar. Vid dimensionering av pelarfundamentet har olika beräkningsmodeller använts. Flera avgränsningar har gjorts; exempelvis att horisontella laster inte beaktats och vertikala laster verkar centriskt, i syfte att ge en överskådlig bild av de vanligast förekommande beräkningarna och kontrollerna som måste göras vid fundamentförstärkning. I det aktuella fallet var sidan på det kvadratiska pelarfundamentet 2,8 m lång och dess tjocklek 0,6 m. De vertikala lasterna före påbyggnad uppskattades till 2242 kN och ökade till 3894 kN efter påbyggnad. Jorden blev då belastad nära maximal tillåten spänning och den befintliga betongkonstruktionen hade inte kapacitet för att bära de nya lasterna. En ökning av plattans breddmått med 0,45 m på samtliga sidor beräknades nödvändig för att behålla samma spänning i jorden. För att uppnå en godtagbar kapacitet antogs en pågjutning à 0,2 m också vara nödvändig. Även en breddning av den rektangulära pelaren antogs. Beräkningskontrollerna godkände de nya dimensionerna samt fastställde kvantiteten av nytt armeringsjärn som skulle användas, dels för att förlänga den befintliga armeringen, dels för att förbättra vidhäftningen mellan den gamla och den nya betongen. Val av förstärkningsmetod är förknippad med flera faktorer såsom läget inom byggnadskonstruktionen, geokonstruktionens skick, markförhållanden, mm. Därför är inte en metod bättre än en annan; lämplig metod måste bestämmas från fall till fall. Som studien visar skall en arbetsmetodik följas med undersökningar och relevanta beräkningar. Slutsatserna är att studiens resultat bedöms rimliga, men noggrannare dimensionering skulle kunna utföras med FEM-program. / The increase in population and the urbanization process means that more buildings must be built in the cities. Extension of existing buildings is a solution to increase housing capacity, but the existing structure must be strengthened to be able to carry the new loads.  The purpose of this study is to investigate a strengthening method of spread footing in two technical fields: geotechnics and building construction. The questions were: what investigations must be made and what load-bearing capacity has a structure that is loaded before and after enlargement of the spread footing? In addition to specialized literature, reports and essays, the Eurocodes have been a reference. Some methods for enlargement of spread footing are presented. A fictitious case has been developed based on construction documents and measurements in an existing parking garage that was placed in Malmö and founded on clay till. A dimensioning for enlargement of the existing spread footing has been reported in the form of calculation checks and drawings. The vertical loads before the extension were estimated at 2242 kN and increased to 3894 kN after the extension. An increase in the width of the footing by 0.45 m on all sides was calculated necessary to maintain the same tension in the ground. In order to achieve an acceptable capacity, an overlay of 0.2 m was also assumed to be necessary. The calculation controls approved the new dimensions and determined the quantity of new dowels to be used, partly to extend the existing reinforcement, partly to improve the adhesion between the old and the new concrete. The choice of enlargement method is associated with several factors therefore, one method is not better than another. The appropriate method must be determined on a case-by-case basis with a working methodology with surveys and relevant calculations. The conclusions are that the results of the study are considered reasonable, but more accurate dimensioning could be performed with FEM-programs.

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<p>Predmet&nbsp; istraživanja&nbsp; u&nbsp; ovom&nbsp; radu&nbsp; je&nbsp; eksperimentalno&nbsp; &ndash;&nbsp; teorijsko&nbsp; modelska analiza ponašanja centrično pritisnutih stubova spregnutog&nbsp; preseka.&nbsp; Modeli&nbsp; su&nbsp; formirani&nbsp; od&nbsp; AB&nbsp; stubova&nbsp; kvadratnog&nbsp; poprečnog&nbsp; preseka&nbsp; ojačanih&nbsp; na&nbsp; tri&nbsp; načina.&nbsp; U&nbsp; prvom&nbsp; slučaju&nbsp; upotrebljene su čelične cevi.&nbsp; AB stubovi su postavljeni unutar&nbsp; cevi dok je međuprostor popunjavan&nbsp; etonskim mešavinama tri različita&nbsp; kvaliteta.&nbsp; Druga&nbsp; metoda&nbsp; ojačavanja&nbsp; obuhvatala&nbsp; je&nbsp; izradu&nbsp; omotača&nbsp; od&nbsp; betona&nbsp; i&nbsp; čeličnih&nbsp; ugaonika&nbsp; međusobno&nbsp; mestimično&nbsp; spojenih&nbsp; veznim limovima čime je&nbsp; formiran &quot;kavez&quot; oko AB stuba. Razmak&nbsp; veznih&nbsp; limova&nbsp; variran&nbsp; je&nbsp; u&nbsp; dva&nbsp; slučaja.&nbsp; Treća&nbsp; metoda&nbsp; ojačavanja&nbsp; obuhvatala&nbsp; je&nbsp; pritezanje&nbsp; poprečno&nbsp; postavljenih&nbsp; visokovrednih&nbsp; zavrtnjeva. Variran je broj zavrtnjeva, odnosno njihov međusobni&nbsp; razmak.&nbsp; Numerička&nbsp; analiza&nbsp; ponašanja&nbsp; stubova&nbsp; izvršena&nbsp; je&nbsp; MKE&nbsp; metodom.&nbsp; Izvršeno&nbsp; je&nbsp; poređenje&nbsp; rezultata&nbsp; računskog&nbsp; modela&nbsp; i&nbsp; rezultata eksperimentalnog ispitivanja i dat je predlog za&nbsp; proračun nosivosti preseka/modela za sve analizirane uzorke.</p> / <p>The topic of research in this dissertation is experimental-theoretical&nbsp; model&nbsp; analysis&nbsp; of&nbsp; behavior&nbsp; of&nbsp; axially&nbsp; compressed&nbsp; composite&nbsp; section&nbsp; columns.&nbsp; Models&nbsp; are&nbsp; formed&nbsp; from&nbsp; RC&nbsp; squared&nbsp; cross&nbsp; section columns strengthened in three ways. In first case steel pipes&nbsp; were&nbsp; used.&nbsp; RC&nbsp; columns&nbsp; were&nbsp; placed&nbsp; inside&nbsp; the&nbsp; pipe&nbsp; while&nbsp; free&nbsp; space&nbsp; was&nbsp; filled&nbsp; with&nbsp; three&nbsp; different&nbsp; quality&nbsp; concrete.&nbsp; Second&nbsp; method&nbsp; of&nbsp; strengthening&nbsp; included&nbsp; making&nbsp; of&nbsp; concrete&nbsp; jacket&nbsp; and&nbsp; using&nbsp; steel&nbsp; angles&nbsp; connected&nbsp; to&nbsp; each&nbsp; other&nbsp; by&nbsp; connecting&nbsp; plates&nbsp; forming steel&nbsp; cage around RC column. Space between connecting&nbsp; plates&nbsp; were&nbsp; varied&nbsp; in&nbsp; two&nbsp; cases.&nbsp; Third&nbsp; method&nbsp; of&nbsp; strengthening&nbsp; included tightening of the cross placed prestressed bolts. Number&nbsp; of&nbsp; bolts&nbsp; and&nbsp; their&nbsp; spaces&nbsp; were&nbsp; varied.&nbsp; Numerical&nbsp; analysis&nbsp; of&nbsp; the&nbsp; behavior of columns was carried by FEM method. Comparison of&nbsp; the&nbsp; numerical&nbsp; and&nbsp; experimental&nbsp; results&nbsp; was&nbsp; conducted&nbsp; and&nbsp; numerical&nbsp; model&nbsp; for&nbsp; calculating&nbsp; cross&nbsp; section/member&nbsp; capacity&nbsp; was proposed for all analyzed specimens.</p>

Background: Neck pain has a prevalence at 15-30 % in diffrent populations with diffrent causes like whiplash or tension in the muscle. It has proven a positive association between reduced pain and inhibiting the endorphin systems with physical activity. No recent review has been made since 2015, so there was a need to compile recent studies in the field.  Objective: Searches for litterature were made in the databses PubMed, PEDro and CINAHL to find randomized controlled studied that investigated strengthening training of the neck and the thoracal part of the back in persons with neckpain. All of the included articles were appraised by the PEDro-scale and the level of reliability was graded using GRADEstud.  Results: Six studies were included in this review with 382 participants. In one of six studies a significant between group diffrence was seen, the results should be discussed according to the studie's diffrent intervention/control groups. Three studies showed high quality and three showed moderate quality according to PEDro-scale. The grading in evidence showed that strengthening training of the neck and the thoracic back as treament for neckapin has a high level of evidence (++) to not reduce pain according to GRADEstud. The variation in population and time resulted in point deduction for lack of precision.  Conclusion: The results shows that strengthening training of the neck and the thoracic back does not reduce neckpain. Only one of six studied could show a significant between group diffrence. According to GRADEstud a high level of evidence is shown that the treatment dose not give effekt. The results of this study should be drawn with caution due to a low number of studies and the lack of precision in the interventions.

Thesis (M.S.)--Massachusetts Institute of Technology, Dept. of Nuclear Engineering, 1978. / MICROFICHE COPY AVAILABLE IN ARCHIVES AND SCIENCE. / Includes bibliographical references. / by Mohammad Seyed Saiedfar. / M.S.

Der Baufortschritt in Deutschland und global betrachtet ist immens. Es werden jedoch nicht nur Neubauwerke errichtet, sondern auch immer mehr Tragstrukturen erhalten. Die Gründe dafür können vielfältig sein. Um jedoch Bauwerke nachträglich zu verstärken, müssen die Tragmechanismen des Verstärkungsmaterials gut erforscht und verstanden sein, bevor es auf dem Markt angewendet werden kann. In dieser Arbeit sind Versuche zur Beschreibung des Torsionstragverhaltens carbonbetonverstärkter Plattenbalken durchgeführt worden. Es wird zunächst in gebotener Kürze der Stand des Wissens zusammengefasst. Anschließend werden das Versuchsprogramm und die Probekörper inklusive der Materialkennwerte vorgestellt. Neben einer ausführlichen Beschreibung der Torsionsmomenten-Verwindungs-Beziehungen, der Dehnungsverteilungen im Zustand I und Zustand II sowie den Rissabständen und Risswinkeln wird eine Möglichkeit gezeigt, das einwirkende Torsionsmoment anhand der gemessenen Materialkennwerte zum Betrachtungszeitpunkt bei erreichter Maximallast zu bestimmen und somit Informationen über die vorhandene Kräfteverteilung der Druck- bzw. Zugstreben zu erhalten. Die durchgeführten Versuche stellen nur einen Bruchteil der notwendigen Untersuchungen dar, um das Tragverhalten von carbonbetonverstärkten Bauteilen auf Torsionsbeanspruchung beispielsweise in einer Richtlinie zu regeln. Sie bieten jedoch einen Anfang. Es wäre interessant zu erfahren, ob bei Plattenbalken mit abweichender Geometrie ein vergleichbares Tragverhalten beobachtet werden kann. Zudem wäre ausführlich die Verankerungsmöglichkeit der Carbonbewehrung im Torsionsfall zu untersuchen, da mit den momentan verfügbaren Bewehrungsmatten bei Plattenbalken teilweise nur bündige Stöße möglich sind. Trotz dieser konstruktiven Mängel ist dennoch eine Tragfähigkeitssteigerung möglich, die nicht nur mit der aufgebrachten Feinbetonschicht zu erklären ist.:Inhaltsverzeichnis ........................................................................................................................... I Symbolverzeichnis ........................................................................................................................ III Abbildungsverzeichnis ................................................................................................................. VII Tabellenverzeichnis ...................................................................................................................... XI 1 Einleitung ................................................................................................................................. 1 1.1 Ausgangslage ................................................................................................................... 1 1.2 Zielsetzung und Aufbau der Arbeit ................................................................................ 3 1.3 Abgrenzung ...................................................................................................................... 3 2 Stand des Wissens................................................................................................................... 5 2.1 Stahl- und Carbonbeton im Überblick ........................................................................... 5 2.1.1 Die Anfänge in Deutschland .................................................................................... 5 2.1.2 Werkstoffverhalten des Betons und der Stahl- und Carbonbewehrung ............ 9 2.1.3 Verbund- und Tragverhalten von Stahl- und Carbonbeton ............................... 13 2.2 Torsion ........................................................................................................................... 17 2.2.1 Durchgeführte Untersuchungen seit 2011 .......................................................... 17 2.2.2 Tragverhalten von torsionsbeanspruchten Stahlbetonbauteilen ..................... 19 2.2.3 Berechnungsmodelle zur Bestimmung der Torsionstragfähigkeit .................... 21 3 Versuchsprogramm .............................................................................................................. 33 3.1 Torsionsbeanspruchte Plattenbalken ......................................................................... 33 3.2 Kleinteilige Standardtests ............................................................................................. 34 4 Probekörper........................................................................................................................... 37 4.1 Eigenschaften und Abmessungen ............................................................................... 37 4.1.1 Plattenbalken für Torsionsversuche .................................................................... 37 4.1.2 Kritik am Versuchskörper ...................................................................................... 39 4.2 Materialien ..................................................................................................................... 40 4.2.1 Beton- und Stahlkennwerte – Plattenbalken ....................................................... 40 4.2.2 Carbonbewehrung ................................................................................................. 40 4.3 Herstellung .................................................................................................................... 41 4.3.1 Plattenbalken für Torsionsversuche .................................................................... 41 4.3.2 Bauteilverstärkung ................................................................................................. 42 4.4 Routine- und Begleitprobekörper ................................................................................ 42 5 Experimentelle Untersuchungen ......................................................................................... 45 5.1 Variante I des Torsionsversuchsstandes ..................................................................... 45 5.2 Variante II des Torsionsversuchsstandes .................................................................... 47 5.3 Versuchsdurchführung ................................................................................................. 49 5.4 Messtechnik ................................................................................................................... 50 6 Versuchsergebnisse .............................................................................................................. 55 6.1 Routine- und Begleitprobekörper ............................................................................... 55 6.2 Ergebnisse der auf Torsion verstärkten Plattenbalken ............................................. 57 6.2.1 Einleitung einer Vorschädigung in die Plattenbalken ......................................... 57 6.2.2 Ergebnisse der Plattenbalkenversuche – Torsions-Verwindung-Verhalten ...... 59 6.2.3 Ergebnisse der Plattenbalkenversuche – Dehnungen ε ..................................... 70 6.2.4 Ergebnisse der Plattenbalkenversuche – Rissabstände und -winkel ................ 77 6.2.5 Ergebnisse der Plattenbalkenversuche – Torsionssteifigkeit-Verhalten ........... 83 6.3 Gegenüberstellung der Versuchsergebnisse nach Versagensfall ............................. 84 7 Nachrechnung der Plattenbalkenversuche ........................................................................ 87 7.1 Überprüfung der Ansätze von Schladitz ..................................................................... 87 7.1.1 Berechnung des Erstrissmomentes der Probekörper ........................................ 87 7.1.2 Berechnung des Zustands II der unverstärkten Probekörper nach EC 2 [34] .. 89 7.1.3 Berechnung der Tragfähigkeit der verstärkten Probekörper im Zustand II nach Schladitz [95] ......................................................................................................................... 91 7.1.4 Verwindungen im Zustand I und Zustand II ........................................................ 94 7.2 Erweiterung der Ansätze von Schladitz [95] ............................................................... 97 7.2.1 Nachrechnung des Erstrissmoments eines carbonbetonverstärkten Plattenbalkens ....................................................................................................................... 97 7.2.2 Modifizierten Ansatz im Zustand II .................................................................... 100 7.2.3 Parameterstudie mit der SITgrid 040 Carbonbewehrung nach Ansatz (3) ..... 104 7.2.4 Parameterstudie mit der solidian-Carbonbewehrung nach Ansatz (3) .......... 108 7.2.5 Vergleich und Interpretation der aufgestellten Berechnungen....................... 111 8 Zusammenfassung und Ausblick ....................................................................................... 115 9 Literaturverzeichnis ............................................................................................................ 119 Anhang A – Materialkennwerte ................................................................................................ 127 Anhang B – Bruchbilder der Plattenbalken ............................................................................. 167 Anhang C – Messwerte der experimentellen Untersuchungen ............................................. 183 Anhang D – Vergleich der Berechnungen Ansatz 1 und Ansatz 2 ......................................... 253

京都大学 / 0048 / 新制・課程博士 / 博士(工学) / 甲第19708号 / 工博第4163号 / 新制||工||1642(附属図書館) / 32744 / 京都大学大学院工学研究科材料工学専攻 / (主査)教授 辻 伸泰, 教授 白井 泰治, 教授 乾 晴行 / 学位規則第4条第1項該当 / Doctor of Philosophy (Engineering) / Kyoto University / DFAM

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Within the past few decades a new technology has emerged using Fiber Reinforced Polymers (FRP) to rehabilitate and retrofit reinforced concrete (RC) structures. In FRP shear strengthening applications it is largely recognized that debonding is the prevailing failure mode. FRP debonding typically occurs prematurely as a brittle failure mode that limits the efficiency of the strengthening technique. No systematic tests have been conducted to investigate the capacity gained by anchoring FRP laminates to RC elements in shear applications. The objective of this research program was to study the effects of anchoring FRP laminates to RC members with FRP anchors thereby delaying or potentially eliminating debonding of FRP sheets from the concrete surface. FRP anchors used in this research were made from fibers used as part of FRP sheets that get bundled into a roll with a fanned upper end of the anchor allowing the fibers to be splayed over the FRP sheet. A single shear pull test experiment was developed to study the effects of anchoring FRP laminates using FRP anchors with varying anchor diameters, lengths, and patterning. The results of the experimental portion of this research project were used in combination with finite element analyses to develop models for anchored FRP sheets that can be used in design of shear strengthening applications.

Over the past three decades the use of externally bonded fiber reinforced polymer (FRP) materials for structural strengthening applications has become an accepted and widely used method. A primary concern of FRP structural strengthening systems is that the FRP often debonds from the concrete well before the load capacity of the FRP material is reached. In addition, debonding failures are often brittle and occur with little warning. Past research concluded that fastening FRP sheets with FRP anchors is an effective method for delaying or preventing debonding failures. However, there is a clear lack of research pertaining to fastening FRP sheets with FRP anchors, and a corresponding lack of design guidance. The primary objective of this research program was to better understand the behavior of bonded FRP sheets that are secured with FRP anchors to aid in future development of design recommendations of this anchorage system. This thesis deals with carbon fiber unidirectional sheets applied using the wet layup system. Design parameters that were investigated include: manufacturer of the FRP materials, unanchored and anchored sheets, number of anchor rows and spacing between rows, number of sheet plies (single or double), and length of bonded sheet behind the anchors. A total of sixteen specimens were tested. Experimental results show that FRP anchorage systems are very effective in increasing load capacity by delaying debonding. Finite element models were also developed of anchored and unanchored bonded FRP sheets.