Orientador: Eduardo Piza Pellizzer / Coorientador: Fellippo Ramos Verri / Banca: Estevão Tomomitsu Kimpara / Banca: Marcelo Coelho Goiato / Resumo: O comportamento biomecânico de um implante dentário osseointegrado desempenha um importante papel na sua longevidade funcional. As limitações anatômicas às vezes tornam necessário o posicionamento de implantes com angulações fora do considerado ideal para as reabilitações protéticas, havendo maior concentração de tensões e reabsorção no osso cortical ao redor do implante. Para solucionar tais situações o profissional deve lançar mão de um cuidadoso planejamento e uso de intermediários angulados, estudando qual conexão protética melhor se adapta a situação clínica. Portanto, o propósito do presente estudo foi analisar a influência da angulação dos implantes com diferentes tipos de conexão protética na distribuição de tensões, pelo método dos elementos finitos tridimensionais. Para isso, foram confeccionados seis modelos tridimensionais com o auxílio dos programas de modelagem gráfica SolidWorks 2010 e Rhinoceros 4.0, além do programa InVesalius. Cada modelo foi composto por um bloco ósseo e a presença de um implante (4,0x10 mm) com diferentes angulações (0º, 17º e 30º) e tipos de conexão (Hexágono externo e cone morse), com coroa metalo-cerâmica. Após geração das geometrias, os modelos foram importados para o programa de pré e pós-processamento de elementos finitos FEMAP 10.2, onde foram geradas as malhas de elementos finitos, condições de carregamento e contorno. A carga aplicada foi de 200N axialmente e 100N obliquamente, na superfície oclusal das coroas. Essa carga total foi dividida entre as cúspides (quatro para a carga axial e as duas linguais para a carga oblíqua). Em seguida, a análise foi gerada no programa FEMAP 10.2 e exportada para cálculo no programa de elementos finitos NeiNastran versão 9.2, executada em uma estação de trabalho... (Resumo completo, clicar acesso eletrônico abaixo) / Abstract: The biomechanical behavior of an osseointegrated dental implant plays an important role in the longevity. The anatomical limitations sometimes require the placement of implants with angles outside the considered ideal for prosthetic rehabilitation, with higher stress concentration and resorption in cortical bone around the implant. Thus, in some situations, the professional should planning careful the treatment and use the abutment, analyzing the prosthetic connection which best fits the clinical situation. Therefore, the purpose of this study was to analyze the influence of the implant angulation with different types of prosthetic connection on the stress distribution, by three-dimensional finite element method. Six three-dimensional models were made with the aid of the graphical modeling and SolidWorks 2010 Rhinoceros 4.0 and InVesalius.Each model was composed of a bone blockwith an implant (4.0 x 10 mm) with different angulations (0, 17 and 30) and connection types (Hexagon external and Morse taper) with metal-ceramic crown. After generation of the geometries, the models were imported into the pre-and post-processing finite element FEMAP 10.2, where we generated finite element meshes, boundary and loading conditions. The load was applied axial 200N and 100N obliquely to the occlusal surface of crowns. This total load was divided between the cusps (four for the axial load and two oblique lingual to the load). Then, the analysis was generated in and exported 10.2 FEMAP software for calculation in finite element program NeiNastran version 9.2, running on a workstation. The results were imported back to the FEMAP 10.2 for viewing and post-processing maps of von Mises stress and maximum principal stress. The maps for... (Complete abstract click electronic access below) / Mestre

A associação entre dente e implante em uma prótese parcial fixa (PPF) vêm sido questionada há muitos anos devido a suas implicações clínicas, incluindo a seleção do melhor tipo de união dos elementos protéticos (conexão rígida ou semi-rígida). Este estudo avaliou próteses dento-implanto-suportadas de conexão rígida do tipo cimentada sobre 3 tipos de conexão protética (hexágono externo - HE, hexágono interno - HI e cone morse - CM) e sua relação com o desajuste vertical e falhas na prótese antes e após ciclagem mecânica, além da análise fotoelástica destas situações. Foram confeccionados 21 corpos de prova (7 HE, 7 HI e 7 CM) sobre um modelo mestre que simulou a perda dentária dos elementos 46 e 47, sendo um implante posicionado na área do 47 e um dente preparado com ligamento periodontal simulado em poliéter na área do 45. Sobre este modelo foram confeccionadas PPFs metalocerâmicas de 3 elementos rígidas cimentadas sobre dente e implante (munhão universal). Os corpos de prova foram preparados e submetidos ao ensaio de ciclagem mecânica com uma carga de 120N por 1.000.000 de ciclos, simulando o uso clínico da prótese por 2 anos. Análises do desajuste vertical foram realizadas por meio de microscopia óptica (40x) em todos os períodos de confecção das PPFs (antes da solda, após solda, após aplicação da cerâmica e após ciclagem). O percentual de falhas nas próteses após ciclagem também foi avaliado (trincas/fraturas/decimentações), além da execução do ensaio fotoelástico (carga pontual dental, bipontual nos pilares e oclusal simultânea). Os resultados obtidos para o desajuste vertical indicaram um aumento significante dos níveis de desajuste para todas as etapas de confecção tanto para dente quanto implante (p<0,0001), porém não significante entre os grupos (p>0,059). Para o percentual de falhas na prótese, encontrou-se um índice decrescente na ordem CM>HI>HE. Para análise fotoelástica, encontrou-se um índice de concentração de tensões crescente na ordem CM&lt;HI&lt;HE. Baseado nos resultados encontrados, dentro das limitações do estudo foi possível concluir que: os níveis de desajuste vertical tendem a aumentar nas etapas de confecção da prótese para todas as conexões protéticas; a fadiga mecânica tende a interferir no grau de desajuste vertical a longo prazo pela deformação da estrutura a depender de sua espessura; o aumento no percentual de falhas da prótese tende a ser proporcional ao aumento da rigidez da conexão protética; apesar da redução da rigidez da conexão protética favorecer a longevidade da PPF, esta também tende a aumentar as tensões nos elementos pilares e stress no osso circundante; a utilização da conexão Morse subcrestal para união dente-implante rígida tende a ser preferível pela preservação dos elementos pilares devido a menor concentração de tensões em detrimento da longevidade da PPF, entretanto esta pode ser substituída caso a falha seja irreversível. / The association between tooth and implant in fixed partial dentures (FPD&prime;s) have been questioned for many years due to its clinical implications, including selecting the best kind of connection design (rigid or semi-rigid connection). This study assessed cemented toothimplant supported rigid connected FPD&prime;s on 3 types of implant connections (external hexagon - EH, internal hexagon - IH and morse taper - MT) and its relationship to the vertical misfit and FPD failure before and after mechanical cycling plus the photoelastic analysis of those situations. 21 specimens (7 EH, 7 IH and 7 MT) were fabricated on a master model that simulated tooth loss of elements 46 and 47, with an implant placed on the 47 area and a prepared tooth with simulated periodontal ligament in polyether on the 45 area. On this model, three-element metalloceramic rigid FPD&prime;s were made, cemented to tooth and implant (universal post). The specimens were prepared and subjected to mechanical cycling with a 120N load under 1,000,000 cycles, simulating a 2-year clinical use of the prosthesis. Analyses of vertical misfit were performed by optical microscopy (40x) in all periods of FPD&prime;s fabrication (before welding, after welding, after application of ceramic and after cycling). The FPD failure percentage after cycling was also evaluated (cracks/fractures/loss of cementation), and photoelastic test was performed (dental load only, simultaneous abutment load and occlusal load). The results for vertical misfit indicated a significant increase in the levels of misfit for all stages of fabrication for both tooth and implant (p<0.0001) but not significant between groups (p>0.059). For the FPD failure percentage, we found a decreasing rate in the order MT>IH>EH. The photoelastic test indicated a major amount of tension increase in the order MT&lt;IH&lt;EH. Based on these results, within the limitations of the study it was concluded that: the levels of vertical misfit tend to increase in the prosthesis fabrication steps for all implant connections; mechanical fatigue tends to interfere on vertical misfit in long term due to deformation of the framework depending on its thickness; the FPD failure percentage tends to be proportional to the rigidity increase of the implant connection; despite the decrease of rigidity of the implant connection favors the longevity of the FPD, this also tends to increase tensions on the abutments and stress on the surrounding bone; the use of subcrestal morse taper connection on rigid tooth-implant FPD&prime;s tends to be preferable for the preservation of the abutments due to the lower abutment stress concentration at the expense of longevity of FPD, though this can be replaced if the failure is irreversible.

O sucesso a longo prazo dos implantes tem como fatores críticos a incidência e a transferência de estresses mecânicos sobre a prótese, intermediários, implantes e destes para o tecido ósseo adjacente, devendo cada parte deste sistema ser submetido somente a forças às quais estão aptos a receber. A proposta deste trabalho foi avaliar a deformação gerada nos intermediários e na região óssea peri-implantar diante da aplicação de cargas funcionais e parafuncionais em prótese parcial fixa de três elementos parafusadas sobre dois implantes. Para este trabalho, foi utilizado um modelo experimental homogêneo à base de poliuretano, simulando o tecido ósseo, com dois implantes do tipo hexágono externo paralelos que receberam intermediários do tipo multi-unit. Na superfície de cada intermediário foram instalados três sensores (strain gauges), capazes de medir a microdeformação dispostos de maneira eqüidistante entre si. Na região óssea simulada, foram instalados quatro sensores para cada implante, posicionados nas faces mesial, distal, vestibular e lingual. A aplicação da carga estática de 300N foi realizada em uma máquina de ensaios universais. As leituras foram realizadas em quatorze momentos para todos os corpos de prova, variando o direcionamento da carga (axial e inclinada à 30 graus) e simulando ainda sete diferentes pontos de aplicação de carga (1- pilar mesial, 2 - pôntico, 3- pilar distal, 4- simultaneamente no pilar mesial, pontico e pilar distal, 5- no pilar mesial e distal, sem contato no pôntico, 6- no pilar mesial e no pôntico, 7- no pilar distal e no pôntico). Os resultados mostraram que a direção da carga interferiu na magnitude e distribuição da microdeformação, de forma que, no osso simulado, os valores encontrados na carga axial se encontraram dentro da tolerância fisiológica independente do local de aplicação de carga. Observou-se uma distribuição mais uniforme quando a carga foi aplicada simultaneamente nos pilres mesial, pôntico e pilar distal. Por outro lado, valores de microdeformação acima do limite de tolerância foram observados para a carga inclinada e nesta situação o local de aplicação teve influência na microdeformação, com valores extremamente elevados e sem uniformidade na distribuição, devendo o carregamento oblíquo ser evitado. / Long-term success with implants has some critical factors such as incidence and transmission of mechanical stress to the prosthesis, abutments, and implants to the adjacent bone tissue. Each part of the system should be subjected to loads under its strength limit. The purpose of the present study was to evaluate abutment and peri-implant bone tissue strains during functional and parafunctional loads application in a three-unit screw-retained fixed prosthesis supported by two implants. In order to simulate the bone tissue, an experimental model made of homogeneous polyurethane was used wherein two external hexagon implants were placed parallel to each other, provided with multi-unit abutments. On the surface of each abutment three sensors (strain gauges) were positioned equidistant to each other to measure microstrains. The simulated bone around each implant received four strain gauges, positioned on the mesial, distal, buccal and lingual aspects. The tests were performed applying a 300N static load on a universal testing machine. The readings were made at fourteen moments for each specimen, changing load direction (axial and 30 degrees oblique) and also simulating seven different points of load application (1- mesial abutment, 2- pontic, 3- distal abutment, 4- simultaneously on the mesial abutment, pontic and distal abutment, 5- mesial and distal abutment (no pontic contact), 6- mesial abumtent and pontic, 7- distal abutment and pontic. The results showed that the load direction significantly influenced the magnitude and distribution of microstrains, so that for the simulated bone, the values found during axial load were within the physiological threshold independent of the point of load application; however, a more uniform distribution was observed when force was applied simultaneously on the mesial abutment, pontic and distal abutment. Furthermore, microstrain values above the tolerance limits were observed during oblique load, and for this condition, the point of load application significantly influenced the microstrains, with extremely high values and non-uniform distribution for all load conditions tested. Therefore, oblique loading must be avoided.

Áreas edêntulas com severa reabsorção óssea têm sido reabilitadas com próteses fixas instaladas sobre implantes curtos, evitando que os pacientes sejam submetidos a cirurgias de reconstrução óssea. Este estudo retrospectivo descreve o comportamento de implantes curtos avaliados em um período de 7 anos. A amostra foi composta por 70 pacientes, de ambos os gêneros, que receberam 136 implantes, de 6 ou 8mm de comprimento (Straumann® bone level e tissue level standard plus) sobre os quais foram instaladas próteses unitárias e múltiplas, cimentadas e parafusadas. Foram realizadas avaliações clínicas e radiográficas mensurando a estabilidade do implante por frequência de ressonância, perda óssea marginal por meio de radiografias panorâmicas, índices de placa e de sangramento marginal, taxas de sobrevivência do implante e da prótese. Dois implantes instalados na mandíbula foram perdidos, resultando em uma taxa de sobrevivência de 98,3%. A taxa de sobrevivência das próteses foi de 100%; a média de perda óssea foi de - 0,28mm; a estabilidade média dos implantes foi de 76,515 ISQ; as médias dos índices de placa e de sangramento foram de 32,83% e 33,21%, respectivamente. A estabilidade do implante foi maior na mandíbula que na maxila (p = 0,006). Os resultados obtidos nesta pesquisa, possibilitam afirmar que os implantes curtos podem ser utilizados com segurança dentro de suas indicações específicas. / Edentulous areas with severe bone resorption have been rehabilitated with fixed prostheses installed on short implants, avoiding surgeries of bone reconstruction. This retrospective study describes the behavior of short implants evaluated during 7 years. The sample consisted of 70 patients, of both genders, who received 136 implants, 6 or 8mm in length (Straumann® bone level and tissue level standard plus) on which single and multiple, cemented and screwed prostheses were installed. Clinical and radiographic evaluations were performed by measuring implant stability by resonance frequency, marginal bone loss by panoramic radiographs, plaque and marginal bleeding rates, the implant and prostheses survival rates. Two implants installed in mandible were lost, resulting in a survival rate of 98,3%. The prostheses survival rate was 100%; mean bone loss was -0,28mm; mean implants stability was 76,52 ISQ; mean plaque and bleeding indexes were 32,83% and 33,21%, respectively. The implant stability was higher in the mandible than in the maxilla (p = 0.006). The results obtained in this research make it possible to state that short implants can be used safely within their specific indications.

As coroas unitárias metalocerámicas implantossuportadas são amplamente utilizadas na reabilitação de pacientes desdentados. O comportamento mecânico destas coroas é muito importante para entender o processo de transmissão de forças mastigatórias e suas reações no intermediário e na estrutura óssea peri-implantar, mas estes processos ainda não estão totalmente compreendidos. O objetivo deste trabalho foi verificar a deformação gerada no intermediário e no osso peri-implantar de coroas unitárias implantossuportadas após aplicação de carga. Foi utilizado um modelo mestre de poliuretano, simulando o osso mandibular, com um implante hexágono externo de 3,75mm x13 mm de comprimento, no qual foi fixado um intermediário multi-unit (Nobel Biocare, Göteborg, Sweden). O trabalho apresentou 3 grupos com quatro corpos de prova cada, divididos de acordo com o tipo de cilindro e liga de fundição (Cilindro de ouro sobrefundidos com a liga de PdAg, cilindro de CoCr usinado sobrefundidos com a liga de NiCoCr, cilindro de acrílico fundido com a liga de NiCoCr ). Cada corpo de prova foi submetido cinco vezes a aplicação de carga axial de 300N em uma máquina de ensaio universal. A força foi aplicada no centro da oclusal de cada coroa. Foram realizadas leituras das deformações geradas no intermediário e no poliuretano com o uso de extensômetros lineares elétricos os quais foram colados em três faces do intermediário e nas superfícies mesial, vestibular, distal e lingual do osso simulado ao redor do implante. Os dados obtidos foram submetidos a análise de variância (ANOVA) e teste de Tukey (p<0,05). Os resultados do estudo demonstraram que a utilização dos três tipos de cilindro não alteram o resultado final de distribuição de tensão no intermediário após o carregamento. Adicionalmente as coroas confeccionadas com cilindro de CoCr usinado, tiveram o comportamento mais estável com relação a uniformidade na distribuição das tensões no intermediário e no osso simulado quando comparados com os outros dois grupos (cilindros de Au e Calcinável). / The metal-ceramic crowns implant-supported are widely used in the rehabilitation of edentulous patients. The mechanical behavior of these crowns is very important to understand the process of transmission of masticatory forces and their reactions at abutment and peri-implant bone structure, but these processes are not fully understood yet. The aim of this study was to verify the deformation in the abutment and peri-implant bone in implant-supported single crowns after load application. Was used a master model of polyurethane simulating the jawbone with an external hexagon implant of 3.75 mm of diameter and 13 mm of length, which was fixed a multi-unit abutment (Nobel Biocare, Göteborg, Sweden). The study presented three groups with four samples each, divided according to type of cylinder and casting alloy (gold cylinder smelting with the PdAg alloy, CoCr cylinder machined cast-on with the league NiCoCr, cast acrylic cylinder with alloy NiCoCr). Each sample was subjected to five times the application of vertical load of 300N on a universal testing machine. The force was applied in the center of the occlusal surface of each crown. Readings were taken of the deformations generated in the abutment and polyurethane with the use of strain gages which were glued on three sides of the abutment and mesial, buccal, lingual and distal surfaces of simulated bone around the implant. The datas were submitted to ANOVA and Tukey test (p<0.05). The study results demonstrated that the use of three types of cylinder does not change the final result of stress distribution in the intermediate after axial loading. Additionally crowns made with machined cylinder CoCr, had more stable with respect to uniform distribution of stresses in the intermediate and the simulated bone when compared with the other two groups (Au and burnout cylinders).

Orientador: Guilherme Elias Pessanha Henriques / Tese (Doutorado) - Universidade Estadual de Campinas, Faculdade de Odontologia de Piracicaba / Made available in DSpace on 2018-08-21T23:50:10Z (GMT). No. of bitstreams: 1 Torres_JoseWalterMurta_D.pdf: 1581851 bytes, checksum: 0bbcce2409164d19a4e51f955b38d595 (MD5) Previous issue date: 2013 / Resumo: Este trabalho avaliou a resistência ao destorque em parafusos de estruturas metálicas implanto-retidas fundidas em níquel-cromo (Ni-Cr) após fundição e simulação dos ciclos de cocção da porcelana. Dois implantes hexágono externo - com 3,75 mm de diâmetro - foram posicionados, com o auxílio de um paralelômetro fresador (1000N; Bio-art), na posição de segundo pré-molar e segundo molar num troquel de resina acrílica, de maneira a ficarem parcialmente submersos na resina expondo apenas suas plataformas de adaptação. Foram confeccionados 10 troqueis de resina acrílica (n=10). A partir de cada troquel foi obtida, pelo método de fundição da cera perdida, uma infraestrutura implanto-retida utilizando-se dois cilindros calcináveis tipo UCLA. A amostra foi submetida à força de torque de seus parafusos de fixação a 20 Ncm, registrada por meio de um torquímetro digital de precisão (Torque Meter TQ-8800; Lutron), e reapertados após 10 minutos. A força de destorque foi registrada após 24 horas do torque inicial. A resistência ao destorque foi analisada após fundição da estrutura protética e simulação dos três ciclos de cocção da porcelana (opaco dentina e glaze). Foram obtidas médias de destorque para cada estrutura nas distintas etapas de avaliação no estudo. Os dados foram analisados estatisticamente pelos testes ANOVA one-way e Bonferroni, com nível de significância de 5% (p<0,05). Os valores das médias da força de destorque dos parafusos por fase foram 13,95 ± 1,12 Ncm para pós-fundição, 15,20 ± 1,18 Ncm para ciclo Opaco, 15,85 ± 1,13 Ncm para ciclo Dentina e 16,80 ± 1,03 Ncm para o glaze. A força de destorque dos parafusos após a fundição foi significativamente menor do que a obtida para os grupos que simularam o ciclo de cocção da porcelana (p<0,05). Entre as fases de simulação dos ciclos cerâmicos, observou-se maior valor da força de destorque para o glaze (p<0,05), não sendo observadas diferenças estatisticamente significantes entre as fases opaco e dentina (p>0,05). Foi possível verificar que os ciclos de cocção da porcelana influenciam a resistência ao destorque em parafusos de estruturas metálicas implanto-retidas fundidas em níquel-cromo (Ni-Cr). Observou-se que os valores de destorque aumentaram gradativamente com cada ciclo de cocção da porcelana / Abstract: This study evaluated the resistance to detorque of screws from implant-retained metal structures cast in nickel-chromium (Ni-Cr) after metal casting and simulation of porcelain firing cycle. Two external hex implants - with 3.75 mm diameters - were placed with the help of a parallelometer cutter (1000N; Bio-art), in the position of second premolar and second molar in acrylic resin die, so as to be partially submerged in the resin exposing only their platforms for adaptation. Thereupon, 10 dies were made with acrylic resin (n= 10). An implant-retained infrastructure from each die was obtained by the method of lost wax casting, using two UCLA cylinders. The sample of acrylic structures were subjected to 20 Ncm of torque to its fixing screws registered by means of a precision digital torque wrench (Torque Meter TQ-8800; Lutron) and retightened after 10 minutes. The measure of detorque was recorded 24 hours after the initial torque. The detorque resistance was analyzed after denture casting, followed by the simulation of porcelain firing cycles (opaque, dentin and glaze). Detorque averages were obtained for each structure at different stages of evaluation in this study. Data was statistically analyzed by one-way ANOVA and Bonferroni tests, at 5% significance level (p>0.05). We performed necessary statistical tests. The mean detorque force of the screws per phase were 13.95 ± 1.12 Ncm for post-casting; 15.20 ± 1.18 Ncm for cycle opaque; 15.85 ± 1.13 Ncm for cycle dentin; and 16.80 ± 1.03 Ncm for glazing. The screw's post-casting detorque resistance was significantly lower than that observed for the groups simulating porcelain firing cycles (p<0.05). Among groups simulating ceramic's cycles, the highest detorque resistance was observed for glaze group (p<0.05), with no significant statistical differences among opaque and dentin groups (p>0.05). It was possible that the porcelain firing cycle influenced detorque resistance of screws in implant-retained metal structures cast in nickel-chromium (Ni-Cr). It was observed that detorque values gradually increased after each porcelain firing cycle / Doutorado / Protese Dental / Doutor em Clínica Odontológica

Introduction: Porcelain fractures belong to the most frequent technical complications in implant borne fixed restorations. Aim of this retrospective clinical study was to determine the prevalence and extent of porcelain fractures and to detect possible risk indicators. Methods: The study was designed by the Department of Prosthetic Dentistry, Dental School, University Hospital Carl Gustav Carus of Technical University of Dresden (TUD). Only adult patients (age ≥ 18 years) having previously received implant borne either metal-ceramic or all-ceramic fixed dental restorations from January 1995 until August 2011 were recruited. On the day of examination demographic and clinical parameters were systematically collected. Any present porcelain fracture was recorded systematically in terms of position and extent through clinical examination under relatively dry conditions. The fractures were classified in four categories according to their extent and respective reparability. Descriptive statistical analysis was conducted and contingency table analysis was used to determine the correlation between potential risk indicators and porcelain fractures on patient, restoration and unit level. Results: A total number of 144 patients (66 males, 78 females) was examined and entered the analysis. They represented 507 units (483 porcelain-fused-to-metal (PFM), 24 all-ceramic (AC)). Further these units represented 291 single crowns (SC)/ splinted crowns (S SC) (278 PFM, 13 AC) and 28 implant borne fixed dental prostheses (FDP) (28 PFM, 0 AC), 16 implant-tooth borne FDPs (14 PFM, 2 AC) and 14 implant borne cantilevered FDPs (13 PFM, 1 AC). The porcelain fracture rate on patient level was 23.6%, while on PFM FDP level this rate was 16.4%, on SC level was 12.2% and on unit level 9.5%. The results for AC restorations were 33.3%, 0.0% and 4.2% respectively. The parameters bruxism, age, gender, number of natural teeth, number of implants and implant supported FDPs per patient, former technical complication, implant system, opposing arch and splinted crowns or not had statistically significant correlation to porcelain fractures. Conclusion: Porcelain fracture in implant borne fixed restorations is a multicausal event. According to the limitations of the retrospective study design, this study showed that a male patient, bruxer, over 60-years-old, with ≤20 existing natural teeth, non-splinted crowns and former technical complications is prone to porcelain fracture. The results encourage further prospective clinical studies. / Einführung: Unter den technischen Komplikationen bei festsitzenden implantatgetragenen Restaurationen zählen Verblendkeramikfrakturen zu den häufigsten. Ziel der vorliegenden klinischen retrospektiven Studie war die Bestimmung der Häufigkeit des Auftretens und Ausmaßes von Verblendkeramikfrakturen und möglicher Risikoindikatoren. Methode: Die Studie wurde in der Abteilung für Zahnärztliche Prothetik der UniversitätsZahnMedizin Carl Gustav Carus Dresden, Technische Universität Dresden (TUD) geplant und durchgeführt. Erwachsene Patienten (Alter ≥ 18 Jahre), die im Zeitraum von Januar 1995 bis August 2011 mit festsitzenden implantatgetragenen metall- oder vollkeramischen Restaurationen versorgt worden waren, wurden nachuntersucht. Dabei wurden demografische und klinische Parameter erhoben. Unter relativer Trockenlegung wurden alle Restaurationen systematisch auf Verblendkeramikfrakturen untersucht. Die Frakturen wurden in vier Gruppen je nach Ausmaß und Reparierbarkeit klassifiziert. Die Analyse der Daten erfolgte deskriptiv. Weiterhin erfolgte eine Kontingenztafelanalyse der Beziehungen zwischen den demografischen und klinischen Parametern und vorliegenden Verblendkeramikfrakturen auf Patienten-, Restaurations- und Einheitenebene. Ergebnisse: Eine Gesamtzahl von 144 Patienten wurde untersucht; 66 davon männlich und 78 weiblich. Es lagen 507 Einheiten (483 metallkeramisch/MK, 24 vollkeramisch/VK) vor, entsprechend 291 implantatgetragenen Einzelkronen/ verblockten Kronen (278 MK, 13 VK), 28 implantatgetragenen Brücken (28 MK, 0 VK), 16 Verbundbrücken (14 MK, 2 VK) und 14 implantatgetragenen Extensionsbrücken (13 MK, 1 VK). 23,6% der Patienten wiesen mindestens eine Verblendkeramikfraktur auf, wobei 16,4% der MK Brücken, 12,2% der MK Kronen und 9,5% der MK Einzeleinheiten betroffen waren. Die Ergebnisse für die VK Restorationen waren 33,3%, 0,0% und 4,2%. Es konnten Korrelationen zwischen den vorhandenen Veblendkeramikfrakturen und den Parametern Bruxismus, Alter des Patienten, Geschlecht, Anzahl der vorhandenen natürlichen Zähnen, Implantaten und implantatgetragenen Brücken pro Patient, frühere technische Komplikationen, Implantatsystem, Gegenkieferversrorgung und Verblockung der Einzelkronen ermittelt werden. Schlussfolgerung: Verblendkeramikfrakturen bei festsitzenden implantatgetragenen Restaurationen werden als multikausales Geschehen angesehen. Auf der Basis des vorliegenden retrospektiven Studiendesigns wurde ein männlicher Patient mit Bruxismus, über 60 Jahre alt, mit ≤20 vorhandenen natürlichen Zähnen, nicht verblockten Kronen und früheren technischen Komplikationen als Risikopatient für Verblendkeramikfrakturen identifiziert. Die Ergebnisse geben Anlass zu weiteren prospektiven klinischen Studien.

Objetivo: Avaliar o desajuste vertical (gap) e discrepância horizontal (dh) na interface implante/pilares de zircônia (Zr) confeccionados por três sistemas CAD/CAM (Neodent Digital, Zirkonzahn e AmannGirrbach) e na interface implante de titânio/pilar de ZrTi confeccionado pela Neodent Digital, antes e após ciclagem mecânica. Também foi avaliada a superfície do hexágono do implante antes e após ciclagem mecânica e o destorque do parafuso do pilar pós-ciclagem. Método: Os grupos de estudo constituídos por oito amostras foram: implante/pilar de Zr AmannGirrbach (PZrAG), implante/pilar de Zr Neodent (PZrN), implante/pilar de Zr Zirkonzahn (PZrZ) e implante/pilar de Zr com infra-estrutura em Ti Neodent (PZrTiN). Pilares padronizados foram confeccionados a partir de três pilares idênticos fresados em cera, fixados sobre análogos e enviados para os laboratórios participantes do estudo. A análise da superfície, do gap e da dh foram realizadas em três amostras de cada grupo e o destorque em oito. Inicialmente, imagens da superfície dos hexágonos dos implantes foram obtidas em Microscópio Eletrônico de Varredura (MEV). Em seguida, imagens das superfícies dos pilares foram obtidas com microscópio óptico 3D (MO 3D) e posteriormente, os pilares foram acoplados aos implantes com torque de 32,0N.cm. Subsequentemente, imagens das interfaces implante/pilar foram obtidas em MEV para posterior comparação com as imagens pós-ciclagem. Coroas de CrCo foram cimentadas nos pilares e os conjuntos (implante/pilar/coroa) submetidos à ciclagem com carga de 400N, frequência de 8,0 Hz, por um milhão de ciclos. Novas imagens da interface implante/pilar foram obtidas em MEV e realizadas as medições inicial e final do gap e a avaliação da dh. Em seguida, foi mensurado o destorque. Para a avaliação da superfície dos implantes, novas imagens foram obtidas em MEV e comparadas com a situação inicial. As alterações verificadas foram classificadas segundo os escores: ausência(0), leve(1), moderada(2), intensa(3). Resultados: Para o destorque(N.cm) nos grupos de Zr, o PZrZ apresentou o maior valor médio 23,12(2,7), seguido pelo PZrAG 19,57(4,3) e PZrN 19,43(1,9). O valor aferido para o grupo PZrTiN foi 21,0(2,5). Com relação às alterações de superfície, entre os grupos de Zr, a maior alteração foi observada no PZrZ 1,39(0,99) e a menor no PZrAG 0,64(0,62). O PZrTiN apresentou o seguinte valor: 0,53(0,56). Com relação ao gap, entre os grupos de Zr, o maior valor médio foi evidenciado no PZrAG 5,19(2,07)&#956;m e o menor no PZrN 3,21(1,47)&#956;m. O grupo PZrTiN 1,48(1,04)&#956;m apresentou valor inferior ao grupo PZrN. Entre os pilares de Zr, o maior valor de dh foi observado no PZrAG 49,98(9,06)&#956;m e o menor no PZrZ 31,53(32,33)&#956;m. O PZrTiN não apresentou dh. Conclusões: Com relação ao destorque, não foi observada diferença significativa entre os grupos de zircônia, assim como entre os grupos da Neodent (Zr e ZrTi). Entre os pilares de Zr, as maiores alterações de superfície do hexágono foram observadas no grupo PZrZ e entre os pilares fresados pela Neodent (Zr e ZrTi) no PZrN. Foi observado que as alterações de superfície mantiveram relação com a forma do hexágono fresado no pilar. Quanto ao gap, entre os pilares de Zr, não foi observada diferença significativa entre os grupos; entre os pilares da Neodent (Zr e ZrTi), antes e pós ciclagem, diferença significativa foi observada entre os dois grupos, apenas antes da ciclagem; quando avaliado o gap de cada grupo antes e após a ciclagem mecânica, só o PZrZ mostrou diferença significativa. Os grupos PZrAG e PZrZ apresentaram maiores valores de gap pré-ciclagem quando considerados por face e na situação pós-ciclagem os pilares sofreram inclinação sobre o implante. Com relação à dh, quando considerados os grupos em Zr, o menor valor médio foi verificado no PZrZ e o PZrN apresentou maior regularidade entre os quatro lados observados. Todos os pilares de Zr apresentaram discrepância horizontal, alternando graus diferentes de sobre-contorno numa mesma amostra. / Purpose: To evaluate the vertical misfit (gap) and horizontal discrepancy (dh) in the zirconium (Zr) implant-abutment interface manufactured by three CAD/CAM systems (Neodent Digital, Zirkonzahn and AmannGirrbach) and the ZrTi implant-abutment manufactured by Neodent, before and after cyclic loading. The surface of the titanium (Ti) hexagon implant was also evaluated before and after cyclic loading as well as the torque loss of the abutment screw post loading. Method: The study groups made up of 8 samples were as follows: Zr AmannGirrbach (PZrAG) implant-abutment, Zr Neodent (PZrN) implant-abutment, Zr Zirkonzhan (PZrZ) implant-abutment and Zr implant-abutment with Ti Neodent (PZrTiN) infrastructure. Standard-made abutments were manufactured from three identical abutments milled in wax, fixed on analogs and sent to the participant laboratories. The analysis of the surface, the gap and the dh were performed on three samples from each group and the torque loss was performed on eight samples. Initially, images of the surface of the hexagon implant were obtained by Scanning Electron Microscope (SEM). Then, images from the abutment surfaces were obtained from optical microscope 3D (MO 3D), followed by the tightening of the abutments to the implants with torque of 32.0N.cm. Subsequently, images of the implant-abutment interfaces were obtained from the SEM for comparison with the post loading images. CrCo crowns were cemented on the abutments and the combination (implant/abutment/crown) was submitted to cyclic loading with a load of 400N, frequency of 8.0Hz, for one million cycles. New images of the implant-abutment interface were obtained from the SEM, and initial and final gap measurements were done with evaluation of the dh. The torque loss was measured. For the evaluation of the surface of the implants, new images were obtained from the SEM and compared with the initial situation. The observed changes were classified according to the following categories: none (0), mild (1), moderate (2), intense (3). Results: In relation to the torque loss (N.cm) in the groups of Zr, the PZrZ showed the highest average of 23.12(2.7), followed by the PZrAG of 19.57(4.3) and the PZrN of 19.43(1.9). The measured value for the PZrTiN was 21.0(2.5). In regards to the surface alterations among the Zr groups, the highest change was observed in the PZrZ of 1.3 9(0.99) and the lowest change in the PZrAG of 0.64(0.62). The PZrTiN group presented the following value: 0.53(0.56). In regards to the gap among the Zr groups, the highest average value was evidenced in the PZrAG of 5.19(2.07)&#956;m and the lowest in the PZrN of 3.21(1.47)&#956;m. The PZrTiN group of 1.48(1.04)&#956;m showed an inferior value compared to the PZrN group. Among the Zr abutments, the highest horizontal discrepancy value was observed in the PZrAG of 49.98(9.06) and the lowest value was observed in the PZrZ of 31.53(32.33)&#956;m. The PZrTiN did not present dh. Conclusions: Regarding torque loss, significant differences were not observed among the zirconium groups, as well as among the Neodent groups (Zr and ZrTi). Among the Zr abutments, the largest hexagon surface alterations were observed in the PZrZ group and among the abutments milled by Neodent (Zr and ZrTi) in the PZrN. It was observed that surface changes showed that a relationship is maintained with the shape of the hexagon milled in the abutment. As to the gap among the Zr abutments, no significant difference was noted among the groups; between the Neodent abutments (Zr and ZrTi), before and after cyclic loading significant difference between the two groups was observed only before cyclic loading. When evaluated the gap of each group before and after cyclic loading, only the PZrZ showed significant difference. The groups PZrAG, and the PZrZ showed the highest pre-cycling gap when considered by face-value and in the post loading situation, the abutments suffered inclinations over the implant. As to dh when considering the Zr groups, the lowest average value was found in the PZrZ, and the PZrN showed highest regularity among the four sides observed. All Zr abutments showed horizontal discrepancy alternating different levels of over-contour in the same sample.

O objetivo deste estudo foi avaliar o assentamento passivo de supra-estruturas de próteses fixas implanto-suportadas de três elementos, fundidas em titânio comercialmente puro e em ligas à base de Ni-Cr e Co-Cr. Para esta análise foi utilizado o método de Sheffield (EISENMAN, 1997), e as leituras foram realizadas num microscópio óptico comparador (Nikon, Japão). Foram utilizados dois implantes de hexágono interno Master Conect AR (Conexão Sistemas de Prótese, Brasil). Os dados foram submetidos à análise de variância (ANOVA) e também ao teste complementar de Tukey-Kramer. A análise dos dados permitiu concluir que: as interfaces, quando os três grupos foram analisados em monobloco e com os dois parafusos apertados, foram mais satisfatórias para o grupo fundido em liga de Ni-Cr (25,00 ± 7,92&#956;m), apesar deste grupo não ser estatisticamente diferente dos outros dois (Co-Cr: 54,23 ± 37,10&#956;m e Ti cp: 48,41 ± 26,69&#956;m). No teste do parafuso único os três grupos também foram estatisticamente iguais, com os seguintes resultados, no lado parafusado: Co-Cr: 35,01 ± 27,76&#956;m, Ni-Cr: 20,13 ± 7,97&#956;m, e Ti cp: 22,28 ± 17,29&#956;m, e no lado contrário: Co-Cr: 118,64 ± 91,48&#956;m, Ni-Cr: 70,66 ± 20,88&#956;m, e Ti cp: 118,56 ± 51,35&#956;m. Neste mesmo estudo também se realizou a secção das peças e posterior soldagem a laser. A soldagem foi conduzida na máquina Desktop Laser (Dentaurum, Alemanha). A análise do assentamento passivo foi novamente realizada pelo método de Sheffield e as leituras foram feitas no microscópio óptico comparador (Nikon). O procedimento de separação das peças em monobloco e posterior soldagem a laser resultou em diminuição estatisticamente significante nos níveis de desajuste quando analisadas as peças com os dois parafusos apertados para o grupo fundido em liga de Co-Cr (21,49 ± 9,08&#956;m). Para os outros dois grupos, liga de Ni-Cr (13,10 ± 1,81&#956;m) e Ti cp (17,70 ± 11,70&#956;m), os resultados não apresentaram diferenças estatisticamente significantes, apesar de apresentarem menores níveis de desajuste marginal. No teste do parafuso único e leitura no lado oposto, apenas o grupo fundido em liga de Ni-Cr (19,81 ± 7,36&#956;m) não apresentou diferença estatisticamente significante quando comparado à fundição em monobloco. Os grupos em liga de Co-Cr (41,02 ± 26,15&#956;m) e em Ti cp (40,42 ± 27,14&#956;m) apresentaram diferenças estatisticamente significantes após a soldagem a laser. Na leitura no lado apertado os três grupos foram estatisticamente iguais. A simulação dos ciclos de queima da cerâmica não provocou alterações significativas nas interfaces analisadas sob todas as condições de leitura e aperto dos parafusos. Os grupos fundidos em ligas de Co-Cr e em Ti cp, quando analisados com apenas um parafuso apertado e as leituras realizadas no lado oposto, apresentaram diminuição dos níveis de ajuste, sendo 26,42 ± 8,67&#956;m, após a simulação, quando era 41,02 ± 26,15&#956;m após soldagem a laser para o primeiro e, 40,42 ± 27,14&#956;m e 28,05 ± 20,89&#956;m, antes e após a simulação, para o segundo, porém sem diferenças estatisticamente significantes. / The purpose of this study was to evaluate the precision of fit of three-element implant-retained and supported frameworks, cast in Ni-Cr- and Co-Cr alloys and commercially pure titanium (Cp Ti). The Sheffield´s test (EISENMAN, 1997) was used to analyze the marginal interfaces, and the readings executed in an optic microscope (Nikon, Japan). Two Master Conect AR (Conexão Sistemas de Prótese, Brazil) internal-hexagon implant systems were used. Data were submitted to analysis of variance (ANOVA) with complementary Tukey-Kramer’s test. Data analysis showed that: the interfaces, when analyzed as a one-piece casting and with both screws tightened, were better for the group cast in Ni-Cr alloy (25.00 ± 7.92&#956;m), though not statistically different from the two other groups (Co-Cr: 54.23 ± 37.10&#956;m e Cp Ti: 48.41 ± 26.69&#956;m). In the single screw tightened test the three groups showed no statistical difference, with the following results, on the tightened side: Co-Cr: 35.01 ± 27.76&#956;m, Ni-Cr: 20.13 ± 7.97&#956;m, and Cp Ti: 22.28 ± 17.29&#956;m, and on the opposite side: Co-Cr: 118.64 ± 91.48&#956;m, Ni-Cr: 70.66 ± 20.88&#956;m, and Cp Ti: 118.56 ± 51.35&#956;m. On this same study, the one-piece castings were sectioned and laser welded. The laser welding was executed with the Desktop Laser (Dentaurum, Germany) machine. The Sheffield´s test was used to analyze the passive fit, and the readings executed in an optic microscope (Nikon). The procedure of sectioning the one-piece castings and its later laser welding presented statistically significant lower levels of misfit when the castings were analyzed with both screws tightened for the group cast in Co-Cr alloy (21.49 ± 9.08&#956;m). For the other two groups, Ni-Cr alloy (13.10 ± 1.81&#956;m) and Cp Ti (17.70 ± 11.70&#956;m), results presented no statistically significant differences, though showed lower levels of marginal fit. In the single screw tightened test and readings made on the opposite side, only the group cast on Ni-Cr alloy (19.81 ± 7.36&#956;m) didn’t present statistically significant lower levels of misfit when compared to single-piece castings. The Co-Cr alloy (41.02 ± 26.15&#956;m) and the Cp Ti (40.42 ± 27.14&#956;m) groups showed statistically significant differences after laser welding. The reading on the screwed side detected that the three groups were statistically the same. Simulation of the porcelain firing cycles did not develop any significant differences on the analyzed interfaces under all readings and screw tightening conditions. The groups cast in Co-Cr alloy and Cp Ti, when analyzed with only one screw tightened and the readings executed on the opposite side, presented lower levels of misfit, being 26.42 ± 8.67&#956;m, after simulation, when was 41.02 ± 26.15&#956;m after laser welding for the first and, 40.42 ± 27.14&#956;m and 28.05 ± 20.89&#956;m, before and after, for the second, though not showing any statistically significant differences.

Compared to thermoplastic manufacturing techniques, computer-aided design (CAD) and computer-aided manufacturing (CAM) technologies make it easier to process modern restorative and prosthetic materials with improved material properties. In dentistry, tooth-colored alternatives to metal-based frameworks for application in removable dental prostheses (RDP) emerged. With regard to this aspect, the current article provides an overview of the specific material properties of polyoxymethylene (POM). Furthermore, it reviews scientific literature indexed in PubMed and Web of Science that focuses on RDPs fabricated from POM within the last 10 years. Finally, a prosthetic rehabilitation of a patient with a RDP fabricated from POM is illustrated and observations during a follow-up over 10 months are described. Scientific data and clinical observations indicate that polyoxymethylene is a promising material that bridges gaps in dental therapeutic options. While survival time may be limited due to wear, POM might be a favorable option for application in semi-permanent restorations.